Усиление каменной кладки: Информационный портал национального объединения проектировщиков

Ремонт и усиление кирпичных кладок

Кирпичная кладка может разрушаться по ряду причин, основные из них:

  • усадка фундамента, связанная с недостаточной глубиной заложения;

  • неравномерная усадка строения после окончания работ;

  • нарушения технологии строительных работ, отсутствие температурных швов в кладке;

  • ошибки в расчётах нагрузок на фундамент;

  • сдвижки конструкции в результате замораживания и быстрого размораживания близко расположенных грунтовых вод;

  • деформация балочных перекрытий, возникающая из-за перегрузок или воздействия влаги;

  • возникновение очагов коррозии металлических закладных в кладке.

 

Вызванные этими факторами повреждения требуют проведения срочных работ по усилению кирпичной кладки стен.

Способы ремонта кирпичной кладки

Компания Sika предлагает современные материалы для ремонта кирпичных стен — как незначительных повреждений, так и серьёзных разрушений кладки.

Ремонт кладочных швов

Обновление швов в кирпичной кладке позволяет надёжно защитить конструкцию от проникновения воды и избежать появления трещин и обрушений. Не стоит также забывать про эстетическую функцию всех элементов кладки.

Мы рекомендуем для ремонта швов использовать готовый к применению однокомпонентный цементный раствор SikaMonoTop®-722 Mur, в который добавлена армирующая фибра. Раствор обладает хорошей адгезией, низким модулем упругости, паропроницаем. Предварительная грунтовка основания не требуется. Из мешка весом 25 кг получается 16,5 л раствора.

Наносится раствор вручную или методом мокрого торкретирования.

Усиление кирпичных кладок

Для ремонта кирпичной кладки наружных стен при возникновении серьёзных повреждений (выпучивания или отслаивания кирпичей, нарушение вертикали конструкции, появления трещин на 4 и более рядов, выкрашивания на глубину свыше 20 мм) мы рекомендуем применять армирующую стеклосетку SikaWrap®-350G Grid c щёлочестойким покрытием.

Двунаправленная стеклосетка экономична при использовании, обладает высокой прочностью на растяжение, не подвержена коррозии. Вместе с цементным раствором с добавлением армирующей фибры SikaMonoTop®-722 Mur входит в состав системы усиления конструкций. Служит для повышения сейсмостойкости кирпичной стены при горизонтальных воздействиях, армирования каменной кладки, соединения кирпичных стен с другими конструкциями. Пластичность и устойчивость в плоскости кирпичной стены при использовании стеклосетки SikaWrap

®-350G Grid, уложенной на раствор SikaMonoTop®-722 Mur, повышается.

Стекловолоконная сетка SikaWrap®-350G Grid поставляется в рулонах по 50 м с шириной 1000 мм. Стеклосетка должна быть погружена в первоначально нанесённый слой раствора SikaMonoTop®-722 Mur толщиной не менее 5 мм. Вторым слоем раствора толщиной 5 мм нужно полностью покрыть стеклосетку. Можно дождаться отверждения первого слоя раствора или наносить второй слой методом «мокрый по мокрому».

Ремонт внутренних полостей и трещин в кладках

Ремонт трещин в кирпичной кладке мы рекомендуем выполнять с помощью микроцементного раствора SikaRock®-Fill 10 методом инъектирования. Этот раствор также используется для заполнения внутренних полостей, возникающих в каменных кладках в результате деформации конструкции.

Раствор SikaRock®-Fill 10 представляет собой тиксотропный состав. Имеет компенсированную усадку. Предназначен для инъекций в больших объёмах с целью заполнения крупных полостей. При инъектировании в трещины каменной кладки укрепляет конструкцию.

Поставляется в мешках весом 25 кг в виде порошка, из которого легко приготовить раствор с регулируемой консистенцией, незначительным расширением и низкой степенью расслоения.

автореферат диссертации по строительству, 05.23.01, диссертация на тему:Усиление каменных стен и простенков с учетом упругопластической работы каменной кладки реконструируемых жилых зданий

Библиография Беленцов, Юрий Алексеевич, диссертация по теме Строительные конструкции, здания и сооружения

1. ГОСТ 18322-78(СТ СЭВ 5151-85).Система технического обслуживания и ремонта техники. Термины и определения.-М.: Изд.стандартов, 1986г.-14 с.

2. ГОСТ 27.002-89 Надежность в технике, основные понятия. Термины и определения. -М.: Изд. Стандартов, 1989г.-18 с.

3. СНиП 2.08.01-85 Жилые здания. Нормы проектирования.-.М.: Стройиз-дат, 1983г. -73с.

4. СНиП 2.08.-02.-85 Административные здания. Нормы проектирования. -.М.: Стройиздат, 1983г. 61с.

5. СНиП 2-69-78 Лечебно-профилактические здания. Нормы проектирования. М.: Стройиздат, 1978 г. -58с.

6. СНиП П-22-81 Каменные и армокаменные конструкции. М.: Стройиздат, 1983г.-39с.

7. СНиП 2.01.07-85 Нагрузки и воздействия.-М.: Стройиздат, 1986г. 43с.

8. СНиП 2.03.01.-84 Бетонные и железобетонные конструкции. М.: Стройиздат, 1985г. — 76с.

9. Абрамов Н.И. Строительное проектирование промышленных предприятий./Сб. ст. Л: Стройиздат, 1969г.-302стр.

10. Абрамов Н.И. Выбор параметров зданий в строительном проектировании. /сб. «Проблемы строительства, реконструкции и капитального ремонта на железнодорожном транспорте» С-Пб.: ПГУПС, 1999г. с-1-2.

11. Александров А. В., Шапошников Н.Н. и др. Расчетная модель многоэтажного здания на основе метода конечных элементов и некоторые результаты ее применения . // Труды Зго международного симпозиума. Публ. №43. -М.: ЦНИИЭПжилища, 1976г. с. 51-58.

12. Анализ причин аварий и повреждений строительных конструкций.- М.: Стройиздат, 1973г. вып 5. -27с.

13. Ашимбаев М.У., Абаканов Т., Зиновьев В.Н., Намм J1.C. Повреждение зданий и сооружений .Сб. Строительство в особых условиях. Вып.7, сер. 14, -М.: ВНИИИС, 1986г., с. 14-21.

14. Белаш Т.А. и д.р. Оценка эффективности применения деревянных конструкций в сейсмостойком строительстве, /сб. «Проблемы строительства, реконструкции и капитального ремонта на железнодорожном транспорте» СПб.: ПГУПС, 1999г. с-2-3.

15. Беленцов Ю.А. Прогнозирование процесса накопления физического и морального износа жилых зданий. / сб. Пен.АСА-Пенза, 1999г. с 34-34.

16. Видный Г.Р., Клованич С.Ф., Имас В.Г., Осадченко КД. Исследование нелинейного деформирования стен бескаркасных жилых зданий методом конечных элементов. Работа конструкций жилых зданий из крупноразмерных элементов. -М.: ЦНИИЭП жилища, 1986г., -с.68-75.

17. Блохина Н.С. Воронов А.Н. О применении технической деформационной теории пластичности к расчету каменных конструкций. // Строительная механика и расчет сооружений. М.: 1985г. №6 — с.20-23.

18. Богатырев И.И., Малышев Е.Г. О способах образования горизонтальных монтажных швов и выверки крупных блоков. //Журн. Городское и сельское строительство. №8-9.- 1957г.

19. Богданов Е.В., Нечаев Н.В., А.С. СССР №968276. Способ реконструкции деревянного перекрытия. Опубликовано 23.10.1982г. бюллетень №39.

20. Бойко М.Д. Техническое обслуживание и ремонт зданий и сооружений. JL: Стройиздат, 1986г. -256с.

21. Бойко М.Д. Диагностика повреждений и методы восстановления эксплуатационных качеств зданий.

М.: Стройиздат, 1975г. — 334с.

22. Болотин В.В. Методы теории вероятности и теории надежности в расчетах сооружений. М.: Стройиздат, 1981г. — 351с.

23. Бондаренко В.М., Суворин Д.Г. Железобетонные и каменные конструкции. М.: Высшая школа, 1987г. — 384с.

24. Бондаренко В.М., Судницин А.И., Назаренко В.Г. Расчет железобетонных и каменных конструкций. М.: Высшая школа, 1988г. -304с.

25. Бровченко М.Д., Попович Б.С. Опыт восстановления кирпичного свода. Вестник. Львов, политехнический институт, 1982г., №166. -с.22-24.

26. Бронштейн И. Н., Семендяев К.А. Справочник по математике для инженеров и учащихся ВТУЗОВ. М.: Наука, 1986г.-544с.

27. Бронер Л.Д. Жилищное строительство и демографические процессы. -М.: Стройиздат, 1980г. -96с.

28. Бубес Э.Я., Попов Г.Т., Шарлыгина К.А. Оптимальное перспективное планирование капитального ремонта и реконструкции жилищного фонда. П.р. Бубеса. Л.: Стройиздат, 1980г. -192с.

29. Бубес Э.Я. Барков А.П. Экономика градостроительства. Л.: Строиздат,. !981г. -256с.

30. Будин А .Я., Чекренева М.В. Усиление портовых сооружений. М.: Транспорт, 1983г.- 179с.

31. Бурак Л.Я., Рабинович Г.М. Техническая экспертиза жилых домов старой застройки. М.: Стройиздат, 1977г. — 159с.

32. Вахтенко П.Ф. Каменные и армокаменные конструкции. Киев, Буди-вельник, 1976г.- 149с.

33. Восстановление и усиление зданий и сооружений полимеррастворами. //Сборник научных трудов Тбил.ЗНИИЭП. Тбилиси, 1987г. 134с.

34. Вольфсон В.Л., Гудков В.В., Матюшин А.Н. Экономика и планирование ремонтно-строительного производства. М.: Стройиздат, 1976г. — 271с.

35. Вольфосон B.JT., Ильященко В.А. Комисарчик Р.Г. Реконструкция и капитальный ремонт жилых и общественных зданий. Справочник производителя работ. М.: Стройиздат, 1999г. 252с.

36. Воронов А.Н. К построению зависимости между напряжениями и деформациями каменной кладки при плоском напряженном состоянии. //ЦНИИСК М.: -1984г. -с 64-71.

37. Гастев B.JI. О влиянии деформационных швов на сопротивление каменной кладки.

// Сб. Инженерные сооружения и строительная механика. Путь, -М.: 1924г.

38. Гениев Г.А., Воронов А.Н. Техническая теория нелинейного деформи-! рования каменной кладки при плоском напряженном состоянии. //Исслед.по теории и методам расчета конструкций. /-М.: 1984г. -С 23.

39. Голдберг Б.М. Устранение дефектов в каменных конструкциях зданий. // Транспортное строительство. -М.: 1985г. №5 -с.25-26.

40. Гроздов В.Т. Усиление строительных конструкций. / ВИТУ -С-Пб.: 1997г. 262с.

41. Гроздов В.Т. Дефекты конструкций каменных зданий и методы их усиления / -С-Пб.: 1994г. 144с.

42. Гроздов В.Т. Кирпичные своды перекрытий жилых и общественных зданий. / ВИТУ -С-Пб.: 1999г. 25с.

43. Гроздов В.Т. Рекомендации по расчету и конструированию проских армо-кирпичных плит. / -С-Пб.: 1998г. 18с.

44. Дайдбеков С.Д. Восстановление деревянных покрытий и перекрытий. М.: МКХ РСФСР, 1962г. — 123с.

45. Даймов А.А., Кишкин В.А., Коваленко М.Г. Определение прочности кирпича при обследовании каменных конструкций. // Строительные материалы. -М.: 1995г. №10 с.8-9.

46. Дроздов П.Ф., Горшков Ю.К., Паныпин В.П. Сжатые растворные стыки. //Жилищное строительство, 1975г., №6 с.9-10.

47. Дроздов П. Ф. Влияние деформации сдвига на поведение несущих систем многоэтажных зданий. // Строительная механика и расчет сооружений 1984г., №3,-с.64-68.

48. Думашов Ю.Ф. Ремонт жилых и общественных зданий. М.: Стройиз-дат, 1967г.-279с.

49. Елынин И. М. Применение полимеров для повышения надежности железобетонных конструкций в условиях реконструкции и ремонта сооружений. М.: ДМИПКС, 1986г.-38с.

50. Емельянов А.А. Вибрационный способ уплотнения монтажных швов крупноблочной кладки. //Журн. Строительство промышленное. № 10. 1957г.

51. Еременок П. JL, Еременок И. П. Каменные конструкции. Киев, Висша школа, 1981 г. — 233с.

52. Камейко В.А. Исследование прочности и деформаций армокаменных конструкций. //Сб. Исследование по каменным конструкциям. -М.: Государственное издательство строительной литературы, 1950 г. -С- 123-152.

53. Камейко В.А., Квитницкий Р.Н. Прочность кирпичной кладки, включенной в обойму. //Сб. Исследование по каменным конструкциям. -М.: Государственное издательство литературы по строительству и архитектуры, 1957 г.-С- 14-52.

54. Кирюшин Н.Д. Жилищный фонд страны сегодня. // Жилищно-коммунальное хозяйство, 1983г. №1.-с23-26.

55. Ковельман И. А. Коррозия и разрушение каменных сооружений. //Наркомхоз РСФСР, 1939г.- 112с.

56. Козлов Н. М. Напряженные пояса для придания зданиям пространственной жестокости. М.: Мосжилпроект, 1966г.- 23с.

57. Козлов Н. М. Усиление кирпичных стен стальными тяжами. -М: МосжилНИИ, 1970 г. -17с.

58. Колотилин Б.М. Долговечность жилых зданий. М. Стройиздат, 1965г.- 237с.

59. Коновалов П.А. Основания и фундаменты реконструируемых зданий. М.: Стройиздат, 1988г. — 287с.

60. Коноваленко В. И. Исследование сейсмостойкости кирпичной кладки и виброкирпичных панелей. // Сб. Сейсмостойкость крупнопанельных и каменных зданий М. , 1967г. — с 25-29.

61. Копанский Г.В. Структура армирования сталефибробетона и ее технологическое обеспечение. // автореф. дисс.канд. техн. наук./-Л.: ЛИИЖТ, 1985г. 24с.

62. Костриц А.И., Рогонский В.А. Новый метод оценки долговечности зданий и элементов. // Коммунальное хозяйство и бытовое обслуживание. -Таллин, 1966г. №4. 283с.

63. Котов И.Т. Исследование прочности кирпичной кладки с незаполненными вертикальными швами. //Сб. Исследование по каменным конструкциям. -М.: Государственное издательство строительной литературы, 1950 г. -С-152-164.

64. Кравчени Н.И. Слоистые системы стен. //Сб. Экспериментальные исследования каменных конструкций. -М.: Государственное издательство литературы по строительству и архитектуры, 1939 г.с-40-65.

65. Кутуков В.Н. Реконструкция зданий. М.: Высшая школа, 1982г.-263с.

66. Лайтх, Азхер Абдул Керим. Местное усиление поврежденных элементов стальными конструкциями. // автореф. дисс.канд. техн. наук./-С-Пб.: СПбАСУ, 199 г. 22с.

67. Лажечников Е.К. Применение метода конечных элементов к расчету крупнопанельных зданий как пространственной систем.автореф. дисс.канд. техн. наук. / -Киев, НИИСК, 1973г. 18с.

68. Ланцов В.А., Ловкие А.Ф., Северова Л.Н. Опыт перспективного планирования капитального ремонта жилого фонда. -Л.: ЛДНТП, 1982г. 27с.

69. Лишак В. И. Расчет бескаркасных зданий с применением ЭВМ. М.: Стройиздат, 1977г. — 176с.

70. Лысова А.И., Шарлыгина К.А. Реконструкция зданий. Л.: Стройиздат, 1979г. — 304с.

71. Малинина К.В. Реконструкция жилых домов центра С- Петербурга в условиях квартирного рынка. // автореф. дисс.канд. техн. наук. /-С-Пб.: СПбАСУ, 1996г.-24с.

72. Мальганов А.И., Плевков B.C., Полищук А.И. Усиление железобетонных и каменных конструкций зданий и сооружений. //Атлас схем и чертежей. Томск, Томский инженерно-строительный институт, 1988г. — 91с.

73. Масленников A.M. Расчет строительных конструкций численными методами. Л.: Изд. ЛГУ, 1987г. — 224с.

74. Матвеев Е.П. Экономическая оценки проектов реконструкции жилых и гражданских зданий. //Экономика строительства №7, 1996г. -с. 51-55с.

75. Матвеев Е.П. Технология реконструкции жилых зданий методом встроенных строительных систем. // автореф. дисс.канд. техн. наук. /-М.: МГСУ, 199г. -24с.

76. Мегус В.Г. Методические основы совершенствования процесса инвестиций ремонтно-строительного производства в сфере жилищно-коммунального хозяйства крупных городов. // автореф. дисс.канд. эк. наук./ -С-Пб.: С-ПГИЭА, 1994г. -25с.

77. Методические рекомендации по применению вычислительного комплекса «ЛИРА» для автоматизированного проектирования строительных конструкций. Киев, НИИАСС Госстроя УССР, 1987г. -78с.

78. Методика обследования и проектирования оснований и фундаментов при капитальном ремонте, реконструкции и надстройке зданий. // АКХ им. К.Д. Панфилова М.: Стройиздат, 1972г. -111с.

79. Методические рекомендации по определению допустимых в эксплуатации значений параметров предельных состояний несущих конструкций жилых зданий. //МЖКХ РСФСР.АКХ. М.: ОНТИ и АКХ, 1977г.-38с.

80. Методика определения физического износа гражданских зданий. МКХ РСФСР 1979г. -81с

81. Мещеряков Н.С. А.С. СССР№939695. Стойка для усиления простенков Опубл.30.06.82г.,Бюл.№24.

82. Модернизация и реконструкция жилых домов первой массовой серии. М.: ЦНТИ по гражданскому строительству, 1987г.-37с.

83. Михайлов Б.К. Расчет строительных конструкций с применением обобщенной функции. Уч. пос. Л.: ЛИСИ. 1991 г, 99с.

84. Нечаев Н.В. Капитальный ремонт жилых зданий. М.: Стройиздат 1990г.- 207с.

85. Николаенко И.А., Назаров Ю.П. Динамика и сейсмостойкость сооружений. М.: Стройиздат, 1988г. — 31с.

86. Новожилова И.С. Разработка технологии усиления кирпичных стен при реконструкции зданий. // автореф. дисс.канд. техн. наук./ Л.: ЛИСИ, 1986г. -22с.

87. Онищик Л.И. Внецентренное сжатие каменных конструкций. //Сб. Исследование по каменным конструкциям. -М.: Государственное издательство строительной литературы, 1950 г. длительно обжатой кладки. //Исследование по каменным конструкциям. М.: Госстройиздат, 1957г. -78с.

96. Поляков С. В. Прочность и деформации кладки из крупных кирпичных блоков. //Сб. Исследование по каменным конструкциям. -М.: Государственное издательство литературы по строительству и архитектуры, 1957 г.-С- 4-14.

97. Поляков С.В., Казаринов С.В. Прочность кладки комплексной конструкции при совместном действии статических горизонтальных и вертикальных нагрузок . // Строительство и архитектура Узбекистана.

98. Ташкент, 1974 г. №8 -с21-23.

99. Поляков С.В., Фалевич Б.Н. Каменные конструкции. М.: Госстройиз-дат, 1960г.-307с.

100. Полякова Е.В. Реконструкция и ремонт жилых зданий. М.: Стройиздат, 1972г.- 128 с.

101. Положение об организации и проведении реконструкции, ремонта и технического обслуживания зданий, объектов коммунального и социально-культурного назначения. // Нормы проектирования: ВСН58-88(р) Госком-культуры. М.: Стройиздат, 1990г. — 32с.

102. Попов Г.Т., Бурак Л.Я. Техническая экспертиза жилых зданий старой застройки. Л.: Стройиздат, 1986г. — 240с.

103. Порывай Г.А. Техническая эксплуатация зданий. М.: Стройиздат, 1982г. — 320с.

104. Порывай Г.А. Исследование методов организации технической эксплуатации жилых зданий. // автореф. дисс.канд. техн. наук. / -Л.:1972г.-23с.

105. Порывай А.Г. Преждевременный износ зданий. М.: Строийздат, 1979г. -117с.

106. Пособие по проектированию усиления стальных конструкций, (к СНиП 2 -23-81). М.: Стройиздат, 1989г. — 159с.

107. Пособие по проектированию каменных и армокаменных конструкций СНиП2-2-81. // ЦНИИСК им. Кучеренко Госстроя СССР. М.: ЦИТ.,1989г. 149с.

108. Попов Г.Г., Обленов И. А. Второе рождение дома. Л.: 1981г.-54с.

109. Пособие по проектированию жилых зданий (к СНиП 2.08.01-85)-М изд. стандартов, 1987г.

110. Прокопишин А.П. Экономическая эффективность реконструкции жилищного фонда. М.: Стройиздат, 1990г. — 224с.

111. Ребров И. С. Усиление Стержневых металлических конструкций. Проектирование и расчет. Л.: Стройиздат, 1988г. — 288с.

112. Рекомендация по повышению монолитности кирпичной кладки путем применения полимерцементных растворов. М.: ЦНИИСК, 1987г. — 10с.

113. Реконструкция и модернизация жилой застройки 50-70годов. // Обзор МГЦНТИ. М.: 1988г. — с.25.

114. Рогонский В.А., Костриц А.И., Шеряков В.Ф. Эксплуатационная надежность зданий. Л.: Стройиздат, 1983г. — 280с.

115. Новые технологии и техники в строительстве и реконструкции зданий и сооружений в современных экономических условиях. Пи. р. Бар-дышева А.О. С-Пб.: 1996 — 150с.

116. Ройтман А.Г. Деформации и повреждения зданий. М.: Стройиздат, 1987г.- 158с.

117. Ройтман АГ. Внедрение системы планово-предупредительного ремонта жилых зданий в больших городах. //Обзорная информация. Серия проблемы больших городов МГЦНТИ выпуск 9. — М.: 1982г. — 20с.

118. Ройтман А.Г. Оптимизация технических решений ремонта конструкций эксплуатируемых жилых зданий. // ЦМИПКС при МИСИ им. В.В. Куйбышева. -М.: 1987г.-30с.

119. Сливкер В.И., Дворкин И.В., Неймарк Л.И., Нудьба И.Б., Морщихин И.И. Моделирование и расчет с помощью ЭВМ конструктивных систем зданий для северной зоны страны. // Обзорная информация. М.: ВНИИТАГ, 1988г.-23с.

120. Соколов В.К. Реконструкция жилых зданий. М.: Московский рабочий, 1982г.-806с.

121. Совершенствование эксплуатации жилых зданий. М.: 1978г. — 182с.

122. Соколов В.К. Модернизация жилых зданий. -М.гСтройиздат, 1966г.86с.

123. Спивак А.Н., Сикачев А.В., Портер Э.Г. Блех Е.М. Модернизация пятиэтажных жилых домов. М.: Знания, 1988г. — 64с.

124. Справочник инженера конструктора жилых и общественных зданий. // п.р. Дыховичного Ю.А. М.: Стройиздат, 1975г. — 439с.

125. Справочник экономиста строителя. — Киев, Будивельник, 1980г.-240с.

126. Спрыгин Г.М., Бабурин Б.В. Восстановление строительных конструкций на промышленных предприятиях Дальнего Востока.-Владивосток, Дальневосточный университет, 1984г. -111с.

127. Столпянский П.Н. Старый Петербург. -С-Пб.: ГИЗ, 1923г. 381с.

128. Спивак В.В. Контроль качества и надежность железобетонных конструкций. JI.: Стройиздат, 1980г. — 112с.

129. Техническое обслуживание и ремонт зданий и сооружений.

130. Справочное пособие, п.р. М.Д. Бойко. М.: Стройиздат, 1993г. — 208с.

131. Тьери Ю., Залесски С. Ремонт зданий и усиление конструкций. -М.: Стройиздат, 1975г. 175с.

132. Фалевич Б. Н., Шритер К.Д. Проектирование каменных конструкций. -М.: Высшая школа, 1983г. 192с.

133. Физдель И. А. Дефекты бетонных и каменных конструкций и методы их устранения. М.: Стройиздат, 1961г. -224с.

134. Физдель И.А. Дефекты в конструкциях и сооружениях и методы их устранения. М.: Стройиздат, 1978г. — 161с.

135. Филин А.П. Прикладная механика твердого деформируемого тела. В Зх томах. М.: Наука, 1975г. -832с.

136. Хачатуров Т. С. Еще раз об эффективности капитальных вложений. //Вопросы экономики. 1983г. 56с.

137. Химунин С.Д. и др. Указания по технологии производства и технологические карты на работы при капитальном ремонте каменных жилых домов. М.: Стройиздат, 1965г.-356 с.

138. Шарлыгина К.А., Бурак JI.Я. Перспективное планирование и проектирование капитального ремонта. JL: Стройиздат, 1974г. — 96с.

139. Шатнев Б.Н. Содержание и капитальный ремонт зданий и сооружений железнодорожного транспорта. М.: Транспорт, 1970г.- с-260-262.

140. Шахпаранов В.В. и др. О терминах и понятиях связанных с реконструкцией.//Промышленное и гражданское строительство. 1981г. №3-с-25.

141. Швец В.Б., Феклин В.М., Гинзбург JI. К. Усиление и реконструкция фундаментов. М.: Стройиздат, 1985г. — 203с.

142. Швидко Я.И., Фролов С.А. Несущая способность конструкций реконструируемых производственных зданий. // Транспортное строительство. М.: 1991г. №6 -с.27-28.

143. Шишкин А.А. Особенности замоноличивания стыков бетонами и растворами с противоморозными добавками. //Бетон и железобетон.-М. : 1983г. №11- с.22-23.

144. Шкинев А. Н. Аварии в строительстве. -Д.: Стройиздат, 1984г.-216с.

145. Шкляр Г. Д. К вопросу о реологических свойствах кирпичной кладки. //Труды Харьковского инженерно-строительного института, вып.№2, 1959 г. с-34-35.

146. Шрейбер К.А. Вариантное проектирование при реконструкции жилых зданий. М.: Стройиздат, 1990г. — 285с.

147. Шрейбер К.А. Технико-экономическая оценка вариантов технических решений при проектировании реконструкции жилых зданий. // Экономика строительства, №3. 1993г.-с.25-27.

148. Шумилов М. С. Гражданские здания и их техническая эксплуатация. -М.: Высшая школа, 1985г. 37с.

149. Яворский В.Г. Монтаж строительных конструкций при реконструкции зданий. Киев, Будивельник, 1976г. -231с.

150. Nebold. Bilding repairs renovations. 1961. 112р.

Усиление стен, инъектирование

Компания «ГРОМ» — один из лидеров по продажам металлопроката в городе в кризис решила расширяться. Для этих целей было решено ввести в эксплуатацию старое здание, находящееся на территории. Во время ремонта и приведения сооружения в должный вид строители столкнулись с очень неприятной проблемой. Кладка, сложенная словно детьми, в беспорядке, криво и косо, дала трещину. Трещина в кирпичной кладке образовалась на углу здания, раскроив его от фундамента до самой крыши.

Когда наши специалисты прибыли на место, был задан вопрос о том, какую роль сыграет инъектирование кирпичной кладки в деле нейтрализации трещины. Лёгкую оторопь и удивление вызвал ответ, состоящий в том, что инъектирование кирпича – отличное дело для усиления кирпичной кладки. Инъектирование, как усиление кирпичной кладки несёт в себе цель замены слабого кладочного раствора, его дополнение, заполнением имеющихся пустот и трещин экстра усиленным составом. Но как устранение трещины в кирпичной кладке инъектирование может нести исключительно вспомогательную роль. Состав для инъектирования очень крепкий, армированный, пластичный, даже водонепроницаемый, но только не склеивающий. Цементы и полимеры имеют отличную адгезию (прилипание) к кирпичу, однако этого совершенно недостаточно для того, чтобы выдержать усилие на разрыв в несколько тонн. Нет такого клея, который мог бы приклеить, например, бетонный блок, весом в сотни килограмм к кирпичному потолку. Резюме: инъектирование кирпичной кладки для устранения трещины может использоваться только, как вспомогательная мера. Для начала необходимо стянуть края трещины специальными металлическими конструкциями с заданными характеристиками.

Тогда заказчики поинтересовались почему мы используем цементно-полимерные составы для инъектирования, тогда как все остальные советуют использовать смолы для инъектирования, полимерные составы для инъектирования. Ответ достаточно простой полимерные составы рекламируют те, у кого других технологий в ассортименте нет. Инъектирование кирпичной кладки полиуретаном в лучшем случае будет бесполезным. Полиуретан после полимеризации остаётся мягким, адгезию к кирпичу имеет не лучшую, прочностными характеристиками обладает весьма условно в виду гибкости и хорошей растяжимости. В худшем случаем инъектирование кирпичной стены полиуретаном принесёт вред. И вот почему. Заказчика очень заинтересовал вопрос какое давление создаст наш аппарат для инъектирования. Наш ответ «не более 4 атмосфер» спровоцировал усмешки «а у ваших конкурентов не менее 200 атмосфер, их аппараты мощнее в 50 раз». Представьте теперь себе хлипкую кирпичную или бетонную стену… или даже не такую уж и хлипкую, можно представить обычную кирпичную несущую конструкцию в трещину которой под огромным давлением закачивается расширяющийся материал. Раньше мы думали, что рассказы о вылетающих с противоположной от инъектирования стены – это сказка. Теперь поняли на чём эти истории основываются, объяснили заказчику.

Наш принцип – честный подход. Это понравилось тем, кому требовалось инъектирование трещины в крипичной стене. И наши специалисты приступают к работе.

Сперва в стене под специальным углом, в определённом порядке бурятся шпуры. Это начало инъектирования кирпичной кладки.

Теперь специально для данного объекта вырабатывается свой специфичный состав для инъектирования кирпичной кладки. Ингредиенты с помощью которых будет исполнено инъектирование трещины в кирпичной стене подбираются исходя из требуемых характеристик прочности, необходимой пластичности и даже текущих погодных условий. Инъектирование трещины в кирпиче входит в активную фазу.

Инъектирование кирпичной кладки завершено. Супер крепкая цементно-полимерная смесь с углеводородной фиброй теперь заполняет все трещины и пустоты в кирпичной кладке. Усиление стены выполнено наиболее эффективным образом.

Инъектирование кирпичной кладки, устранение трещин в стене, укрепление кирпичной стены – дело профессионалов!

Методы восстановления каменных конструкций —

Наиболее распространенными методами восстановления каменных конструкций являются: оштукатуривание, инъецирование имеющихся трещин, частичная или полная перекладка элементов.

Восстановление элементов оштукатуриванием применяется при поверхностных повреждениях кладки в виде выветривания раствора, размораживания, расслоения на глубину до 150 мм, а также при наличии стабилизированных осадочных трещин. Оштукатуривание осуществляется вручную (при глубине повреждения до 40 мм) или торкретированием раствором марки М7 5 и выше на основе цемента.

Для обеспечения надежного сцепления штукатурного слоя с кирпичной кладкой производят подготовку оштукатуриваемой поверхности: кладку очищают от поврежденного кирпича и раствора, промывают и высушивают. При большой площади и толщине штукатурного слоя дополнительно расчищают горизонтальные швы на глубину 10…15 мм, на кладке выполняют насечку поверхности, устанавливают металлические сетки из проволоки диаметром 2.6 мм или стеклосетки. Металлические сетки могут выполняться на месте путем обвязки проволокой диаметром 2.3 мм вокруг анкеров диаметром, не превышающих толщину шва (рис. 14.1). Края сеток заводят за поврежденный участок на длину не менее 500 мм. Если поврежденный участок находится вблизи угла здания, сетку заводят за угол на стену не менее чем на 1000 мм.

Для восстановления и усиления каменной кладки, имеющей сквозные трещины силового и осадочного характера (при стабилизировавшихся осадках), применяется инъецирование цементным и полимерным растворами путем их нагнетания под давлением до 0,6 МПа с помощью нагнетательных устройств.

Расчетное сопротивление каменной кладки, усиленной инъецированием раствора в трещины, принимается с учетом поправочного коэффициента mk, зависящего от вида раствора и характера трещин:

— тк = 1,1 — для кладки с трещинами от силовых воздействий, инъецированных цементным раствором;

— тк = 1,3 — то же, полимерным раствором;

— тк = 1,0 — для кладки с трещинами от неравномерной осадки или нарушением связи между отдельными элементами, инъецированными цементным или полимерным растворами.

Частичная (полная) перекладка производится при наличии большого количества мелких, одиночных глубоких и сквозных трещин при стабилизировавшихся осадках здания. Для перекладки применяют кирпич и раствор марки, не ниже марки кирпича и раствора восстанавливаемой кладки. При перекладке участков должна быть сохранена принятая перевязка швов (рис. 14.2).

Для местного усиления кирпичных стен, имеющих сквозные трещины силового и осадочного характера, применяют скобы из круглой стали диаметром не менее 6 мм, концы которых закрепляются в устраиваемых отверстиях в кладке на глубину 100 мм и более, а также накладки из листового или профильного металла, закрепляемые на усиливаемых участках стен с помощью стяжных болтов (рис. 14.3). Скобы и накладки могут размещаться с одной (при толщине стены 640 мм и менее) или двух сторон (при большей толщине) усиливаемого участка, на поверхности, в горизонтальных швах (для скоб диаметром, не превышающем толщину шва) и в предварительно подготовленных штрабах. Размещение накладок в штрабах эффективно при смещениях участков стен, разделенных трещиной, относительно друг друга по вертикали.

В качестве накладок применяются прокатные профили в виде швеллеров №№ 16. 20, уголков с шириной полки, примыкающей к стене, 75.100 мм, а также полосовая сталь шириной 70 мм и более. Стяжные болты выполняют из круглой стали диаметром 16.22 мм. Расстояние от трещины до ближайших к ней стяжных болтов должно составлять не менее 600мм. В случае если трещина находится вблизи угла здания, накладки заводятся за угол не менее чем на 1000 мм. После монтажа накладок штрабы заполняют бетоном. Стальные накладки, устанавливаемые на поверхности стен без устройства штраб, покрывают антикоррозионными составами или оштукатуривают по сетке.

При невозможности достижения требуемой степени повышения прочности без увеличения поперечного сечения элемента применяют методы усиления, увеличивающие площадь поперечного сечения путем устройства наращивания или обойм.

Наращивание может быть каменным, армокаменным или железобетонным.

Для наращивания применяется кирпич и раствор марок не ниже фактической условной марки кирпича и раствора, полученной при испытании образцов из усиливаемой конструкции.

Наращивание устраивают толщиной в 1/2 кирпича или более. Совместная работа с кирпичной кладкой усиливаемой конструкции обеспечивается путем устройства борозд в усиливаемой кладке глубиной в 1/2 кирпича или с помощью анкеров, забиваемых в швы. Для кладки наращивания возможно применение продольного и поперечного армирования.

Расчет прочности каменных конструкций, усиленных каменным (ар- мокаменным) наращиванием, производится по [12] с учетом его совместной работы с усиливаемой конструкцией путем введения дополнительного коэффициента условий работы к расчетному сопротивлению каменной кладки наращивания, равного:

Эффективным методом увеличения прочности каменной кладки при малых эксцентриситетах (e0 ? h/6) является устройство обойм: стальной, железобетонной и растворной.

Наиболее массовыми элементами, усиливаемыми обоймой, являются столбы и простенки. Столбы, как правило, имеют прямоугольную форму поперечного сечения с соотношением сторон не более 1,5, что способствует эффективной работе обойм, ограничивающих поперечные деформации в сечении. Простенки имеют вытянутую в плане форму, обычно с соотношением сторон более двух. При этом для эффективного использования обойм устанавливаются дополнительные связи в виде стяжных болтов или анкеров. Допускаемые расстояния между связями (анкерами, хомутами) не более 1000 мм и не более двух толщин стены по длине, по высоте — не более 750 мм. Связи надежно закрепляют в усиливаемой кладке.

Стальная обойма — это система из продольных элементов уголкового профиля (рис. 14.5), устанавливаемых на растворе по углам или выступам конструкции и приваренных к ним поперечных элементов (планок) в виде полосовой или арматурной стали, а также опорных подкладок (при усилении всего столба или простенка, когда на продольные элементы передается часть усилий от вышерасположенных конструкций). Шаг планок принимают не более меньшего размера поперечного сечения и не более 500 мм.

Для повышения эффективности усиления поперечные планки рекомендуется напрягать. Для этого со стороны двух противоположных граней к продольным элементам приваривают планки только с одного конца. После чего нагревают планки до 100…120°С и приваривают в нагретом состоянии второй свободный конец к вертикальным уголкам. При остывании планок происходит обжатие усиливаемой конструкции.

Железобетонная обойма (рис. 14.6) представляет собой пространственный арматурный каркас из продольной и поперечной арматуры, омоно- личенный бетоном. Этот вид обоймы применяется при значительных повреждениях кладки и позволяет значительно повысить прочность усиливаемого каменного элемента.

Толщину обоймы и площадь поперечного сечения арматуры определяют расчетом. Ориентировочно толщина обоймы принимается 40.120 мм, диаметр поперечных стержней — 4.10 мм. Для обеспечения сцепления с бетоном продольная арматура отстоит от усиливаемой кладки не менее чем на 30 мм. Шаг хомутов принимают согласно расчету, но не более 150 мм. Шаг продольной арматуры — 250.300 мм. Для обоймы рекомендуется применять бетоны классов C1215 и выше.

Для увеличения площади контакта кладки с элементами усиления обоймы рекомендуется в кладке через каждые 3-4 ряда выполнять борозды на глубину 1/2 кирпича или расчищать швы кладки на 10. 15 мм в глубину. Бетонирование производится методом инъецирования, нагнетая смесь через инъекционные отверстия в опалубке, торкретированием или последовательным бетонированием с наращиванием опалубки.

Армированная растворная обойма выполняется по аналогии с железобетонной, но вместо бетона применяют раствор марки не ниже М50. Растворная обойма позволяет сохранить существующие размеры поперечного сечения практически без изменения. При производстве работ не применяется опалубка. Цементный раствор, наносимый тонким слоем порядка 30.40 мм, выполняет функции связи между усиливаемой кладкой и арматурой и защищает арматуру от коррозии. Минимальная толщина защитного слоя составляет: для внутренних сухих помещений — 15 мм, для наружных и влажных помещений — 20.25 мм.

Для усиления каменных конструкций под нагрузкой, превышающей 70.80 % от расчетной, эффективно (позволяют повысить прочность каменных конструкций в 2-3 раза) применение предварительно напряженных распорок, установленных с одной или с двух сторон конструкции, в которых рабочими элементами являются вертикальные ветви распорки, а поперечные планки выполняют роль соединительных элементов, умень- ттта. ютттих свободную длину ветвей.

Предварительно напряженные распорки (аналогично усилению железобетонных конструкций) состоят из уголковых профилей, располагаемых по углам конструкции и связанных друг с другом планками из полосовой стали или стержневой арматуры. Сверху и снизу распорки передают нагрузку на опорные уголки. Предварительное напряжение распорок осуществляется путем их перегиба в середине длины или с помощью домкратов.

Ремонт стен и усиление кладки | Реконструкция зданий

Дефекты кирпичной кладки и ее разборка

Кирпичная кладка иногда бывает выполнена очень небрежно, поэтому стены дома необходимо отделать так, чтобы они выглядели более красиво. Для этого надо восстановить все отбитые части кирпича, приготовив раствор точно такого же цвета, и обработать швы, заполнив их раствором заподлицо с кирпичами, или же расшить их, то есть придать им прямую, выпуклую или вогнутую форму.

Основными причинами деформаций и повреждений кирпичных и каменных стен являются: конструктивные и производственные ошибки, а также низкое качество проектирования и неудовлетворительная эксплуатация. В зависимости от напряженного состояния кладки различают четыре стадии ее работы.

  • Первая стадия — напряженное состояние, не создающее в кладке повреждений;
  • Вторая стадия — появление незначительных волосяных трещин в отдельных кирпичах
  • Третья стадия — при увеличении нагрузки, трещины, объединяясь друг с другом и с вертикальными швами, расслаивают кладку на отдельные швы.
  • На четвертой стадии происходит разрушение кладки.
  • Поэтому так важно уже на первых двух стадиях выявить причины появления деформации в кладке и оценить качество выполненной кладки — заполнение швов раствором, соблюдение горизонтальности, толщины швов и их перевязки.

    Разборку каменных конструкций выполняют вручную – если повреждения не большие, с применением ручных машин, механизированным или взрывным способом. Ручная разборка требует больших затрат ручного труда, поэтому разборки кирпичных и бутобетонных конструкций вручную выполняют только при небольших объемах работ и в тех случаях, когда другие способы не могут быть использованы.

    При ручной разборке кирпичной кладки, сложенной на растворах низких марок, используют ломы и кирки. Разборку ведут горизонтальными рядами, начиная сверху стены. При разборке кладки, выполненной на прочных растворах, применяют скарпель, клинья, кувалду и др. Ремонт стен с бутовой или бутобетонной кладкой проводится киркой, ломом и отбойным молотком.

    Выветривание швов на значительную глубину ухудшает теплотехнические свойства кирпичной кладки на 10-15%, а также снижает до 15% ее несущую способность. Этот дефект устраняется путем укрепления швов цементным раствором.

    Перемычки с одиночными трещинами восстанавливают нагнетанием в них жидкого цементного или полимерцементного раствора. При ремонте арочных перемычек с них вначале снимают нагрузку от перекрытий, а затем полностью перекладывают. При ремонте клинчатых и рядовых перемычек их усиливают путем подводки стальных или железобетонных балок.

    Повышение несущей способности и ремонт кирпичных стен

    Процессы восстановления и повышения несущей способности кирпичных стен, а так же ремонт стен, традиционными способами (железобетонные рубашки, обоймы и т. д.) связаны с рядом проблем, обусловленных необходимостью восприятия нижележащими конструкциями и основаниями фундаментов дополнительных нагрузок от массы вводимых в конструкцию усиливающих железобетонных слоев. Так, при устройстве двусторонней железобетонной рубашки с толщиной слоя 5 см дополнительная масса на 1 кв. м усиливаемой стены составляет 250 кг.

    К недостаткам этих способов можно отнести также их высокую материалоемкость, многодельность, уменьшение в чистоте внутренних размеров помещения и т.д.

    Поэтому на сегодняшний день наиболее оптимален метод ремонта стен, сущность которого состоит в способе повышения несущей способности кирпичных стен с низкой маркой кладочного раствора путем периферийной замены в горизонтальных швах кладки существующего раствора на полимерцементный, превосходящий по адгезионным и когезионным свойствам аналогичные показатели кирпичной кладки.

    Несомненным преимуществом этого способа наряду со значительной экономией материалов и трудозатрат является возможность осуществления ремонтно-восстановительных мероприятий без повышения массы стены и без уменьшения внутренних размеров помещений.

    Усиление кладки под опорами балок

    При появлении трещин под опорами балок и прогонов перекрытий производят местную замену участков кладки, либо подводят распределительную железобетонную подкладочную плиту; до ее установки вначале под балки перекрытий подводят временные крепления, которые ставят на всех этажах строго по вертикали.

    ВОССТАНОВЛЕНИЕ КЛАДКИ

    Проемы и крупные отверстия заделывают кирпичом или камнями правильной формы, так же как и кладку стен соответствующей толщины, перевязывая со старой кладкой и расшивая швы.

    Особое внимание при этом обращают на то, чтобы тщательно был заделан верх проема или отверстия. При укладке последнего верхнего ряда кладки шов между старой и новой кладкой зачеканивают жестким цементным раствором. При этом сначала кладут и зачеканивают последний ряд, а потом — лицевые.

    При заделке небольшого отверстия, гнезда или борозды сначала очищают поверхность кладки от мусора и промывают ее водой. Затем подбирают и подгоняют с приколкой отдельные кирпичи. После этого забрасывают в гнездо раствор и укладывают подготовленные кирпичи. При этом не обязательно перевязывать старую кладку с новой. Борозды заделывают на всю глубину или в виде перегородки, ограждающей устроенный в стене канал.

    Заделка балок. Концы балок заделывают как при строительстве новых зданий, так и при ремонте стен. При возведении каменных зданий балки перекрытий укладывают по ходу кладки стен: доводят кладку до уровня низа балок или опорных подушек, размечают места под опорные подушки и укладывают их. Верх подушек выверяют по уровню или нивелиру. После этого кладку наращивают, возводят на два ряда выше уровня междуэтажного перекрытия, оставляя гнезда для балок. Гнезда высотой более четырех рядов закладывают с наклонной штрабой для лучшей перевязки при заделке. Укладываемые в гнезда концы балок закрепляют в стенах стальными Т-образными анкерами.

    Заделка трещин. Прежде чем заделывать трещины, необходимо устранить причины, вызывающие их, а затем убедиться, что деформации стен закончились и трещины не увеличиваются. Для этого поперек трещины в нескольких местах накладывают маяки из гипсового раствора шириной 50…100, толщиной 6… 10 мм. Если стены оштукатурены, то в местах установки маяков штукатурку сбивают, расчищают швы кладки, очищают кладку и швы ее от пыли и промывают водой. Нельзя ставить маяки на неочищенную и непромытую кладку, так как они не будут сцепляться с ней и увеличение трещины в кладке не отразится на гипсовом маяке. На маяках пишут дату их установки. Если, например, через две-три недели после установки на маяках не появятся трещины, это значит, что деформация стены прекратилась. Срок контроля деформаций по маякам назначают в зависимости от предполагаемых причин деформаций. Тонкие трещины очищают от грязи и пыли и заполняют жидким цементным раствором, нагнетая его внутрь растворонасосом. Широкие трещины заделывают, разбирая части старой кладки и заменяя ее новой.

    При заделке трещин в стенах толщиной 1,5 кирпича кладку разбирают и заделывают последовательно отдельными участками на всю толщину стены в виде кирпичных замков. Если толщина трещин значительная, то для скрепления кладки часто ставят анкеры или балки. Эти балки заделывают в кладку так же, как над пробиваемыми проемами устраивают перемычки.

    Пробивка отверстий, гнезд, борозд. Перед пробивкой отверстий размечают их положение и, если нужно, устанавливают подмости такой высоты, чтобы место пробивки находилось на уровне груди рабочего: в таком положении удобнее и легче работать.

    Отверстия для электрокабелей и труб диаметром до 40 мм просверливают электрической сверлильной машиной или пробивают шлямбуром. Прямоугольные отверстия пробивают скарпелем, отбойным молотком или электромолотком, начиная с верхней части отверстия.

    При толстых стенах отверстия целесообразно пробивать сначала с одной стороны на половину толщины стены, а затем с другой.

    Перед пробивкой больших отверстий и проемов сначала над размеченным проемом делают с обеих сторон стены борозды глубиной 1/3 кирпича. В борозды закладывают железобетонные перемычки или стальные балки 1 из швеллера; длина закладываемых отрезков — на 500 мм больше ширины проема. Балки стягивают между собой болтами 2 на концах и в пролете через 1-1,5 м. Промежутки между верхом балок и кладкой зачеканивают жестким цементным раствором и после его затвердевания начинают пробивать проем сверху вниз. Сначала с обеих сторон ниже перемычки прокладывают борозды. Затем, углубляя и расширяя их, делают в стене сквозную щель на ширину проема, а дальше разбивают кладку рядами, применяя обычный ручной или механизированный инструмент.

    Ремонт простенков. При ремонте простенков смежные проемы закладывают кирпичной кладкой на глиняном растворе или устанавливают в них временные стойки, воспринимающие нагрузку от вышележащей кладки. Затем последовательно разбирают и заменяют разрушенную кладку новой и после того, как она приобретает необходимую прочность, разбирают временную кладку или снимают временные крепления.

       

    Усиление кирпичных стен железобетонной и стальной обоймой, армированием

    Своевременное предотвращение деформации несущих элементов способствует увеличению периода эксплуатации здания. Усиление кирпичных стен монтируют с целью повышения прочности сооружения. При правильном подходе можно восстановить стену с потерей прочности до 50%. Важно соблюдать нормы и правила на каждом этапе строительства, поскольку опорные элементы конструкций могут сократить несущую способность, и дом начнет рушиться. Существует несколько методов устранения трещин и проседаний конструктивных элементов.

    Причины укрепления

    Усиление кирпичной кладки проводят для увеличения прочности сооружения. Такие мероприятия гарантируют сохранение целостности конструкции при возможной перепланировке дома, смещении внутренних перегородок, монтаже дополнительных оконных или дверных проемов. Укрепление кирпичной стены позволяет предотвратить деформацию здания в целом. При первых признаках нарушения целостности сооружения рекомендуется монтировать усиление стен.

    Деформация кладки происходит под воздействием таких факторов:

    • Неправильно рассчитанный проект. Нарушение нормативной дистанции между постройками, неравномерное распределение несущей способности элементов, чрезмерные нагрузки на фундамент.
    • Нарушение технологии устройства фундамента. Отсутствие дополнительного укрепления рыхлой почвы, неправильная глубина основания, использование добавок в растворах.
    • Некачественная кладка. Неправильно выбран способ устройства оконных и дверных проемов, облицовка смесями с низким уровнем воздухопроницаемости, применение некачественного раствора, отсутствие распределительных плит при укладке перекрытий.
    • Нарушение правил эксплуатации стен. Отсутствие водосточных труб и отмостки, протекание подземных коммуникационных систем, нарушение шарнирных связей несущих элементов с перекрытиями.
    Вернуться к оглавлению

    Методы усиления кирпичных стен

    При нешироких трещинах можно прибегнуть к методу инъектирования.

    Схема усиления стен из кирпича разрабатывается с учетом степени деформации. Разрушение кладки проявляется в виде трещин разной ширины. Дефекты до 4 см промывают и заделывают торкретбетоном. Более широкие разъемы через инъекторы заполняют специальной смесью для возобновления уровня прочности. Перед началом работ ремонтируют цоколь, возобновляют кладку, проделывают проемы. Существует несколько способов укрепления стен, выбор зависит от характера разрушения.

    Чтобы восстановить треснувшую несущую стену здания, выполняют укрепление обоймами.

    Вернуться к оглавлению

    Усиление железобетонной обоймой

    Сравнительно недорогой метод возобновления несущей способности элементов сооружения. Выполнение занимает немного времени. Главный недостаток — увеличение нагрузки на основание. Этапы работ с железобетонными обоймами:

    1. Креплениями фиксируют на кладке арматурную сетку. Железобетонные оболочки делают из поперечных арматурных прутьев А240/AI класса и продольной арматуры А240-А400/AI, AII, AIII классов.
    2. Определяют толщину и материал для бетонирования. Рекомендуется использовать мелкозернистые бетонные составы 10-го класса и выше.
    3. Обойму толщиной менее 4 см заливают пневмобетоном и дают застыть.
    4. Выполняют облицовку штукатуркой.
    5. Для слоя толще 4 см по периметру устанавливают опалубку, в ней оставляют отверстия для инъекционных трубок.
    6. Заливают площадь монолитными бетонными составами.
    Вернуться к оглавлению

    Стальная обойма

    Для усиления проемов в стенах можно воспользоваться стальной обоймой.

    Применение метода позволяет укрепить несущие элементы конструкции. Стальными обоймами и балками из швеллера можно выполнить усиление проемов в кирпичных стенах. При создании нового оконного отверстия с целью повышения прочности кладки применяют металлоконструкции. Для укрепления проема в кирпичной стене монтируют швеллер. Для усиления стены понадобятся арматурные прутья и профильные уголки.

    Этапы проведения работ с металлическими креплениями:

    1. По углам заданной площади раствором крепят уголки.
    2. Фиксируют металлические полосы шириной не более 6 см.
    3. Монтируют остальные продольные элементы. Их размер зависит от высоты заданной площади.
    4. На каркас крепят сетку. Применение металлической основы повышает прочность сооружения.
    5. Заливают цементным раствором толщиной 3 см. Такой слой защитит укрепление стальными тяжами от коррозии.
    Вернуться к оглавлению

    Армирование

    Восстановить прочность треснувшего участка кладки и создать усиление проемов в несущих кирпичных стенах можно арматурной сеткой или каркасом. Такой способ укрепления позволяет предотвратить появление мелких дефектов. Сетку фиксируют на стены, если они часто поддаются механической нагрузке. Методом армирования прочно укрепляется даже пристройка в полкирпича. Процесс состоит из следующих этапов:

    Перед цементированием на стену нужно прикрепить каркас из арматуры.
    1. Сделать отверстия для анкерных болтов или сквозных шпилек на заданной площади.
    2. Закрепить арматурный каркас, выбранным фиксатором, с помощью сварки.
    3. Зацементировать участок материалом марки М100 или выше, дать высохнуть заливке.
    4. Заштукатурить площадь, толщина отделки не должна превышать 4 см.
    5. Прикрепить вспомогательные стержни.
    Вернуться к оглавлению

    Композиционная обойма

    Усиление кирпичного простенка или кладки стены выполняют из волокнистых материалов: углеволокна, стекловолокна. Повышается прочность элемента без утяжеления сооружения. Процесс состоит из таких этапов:

    1. Пропиткой обрабатывают поверхность, дают высохнуть.
    2. Наносят грунтовку для повышения прочности.
    3. Монтируют сетку или каркас.
    4. Поверхность штукатурят и красят.
    Вернуться к оглавлению

    Краткий вывод

    Усиление кирпичной конструкции выполняют с целью профилактики деформации стен, а также для устранения существующих дефектов. Важно вовремя начать работы для повышения жесткости, чтобы впоследствии часть здания не просела и не упала. Появление трещин — первый признак потери прочности. Один и тот же дефект можно устранить несколькими способами. Метод укрепления зависит от технических характеристик кладки и масштабов ее разрушения. Железобетонные обоймы значительно повышают несущую способность. Усиление проема можно выполнить стальными тяжами. Пристрой легко укрепляется с помощью армирования.

    Контроль качества усиления каменных конструкций реконструируемых и поврежденных зданий

    Производство работ по усилению каменных конструкций реконструируемых и поврежденных зданий производится в соответствии с рабочими чертежами и проектом производства работ.

    Перед усилением каменных конструкций следует подготовить поверхность: произвести визуальный осмотр и простукивание кладки молотком, очистить поверхность кладки от грязи и старой штукатурки, удалить частично разрушенную (размороженную) кладку.

    Усиление каменных конструкций методом инъекций в зависимости от степени повреждений или требуемого повышения несущей способности конструкций следует выполнять на цементно-песчаных, беспесчаных или цементно-полимерных растворах. Для цементных и цементно-полимерных растворов необходимо применять портландцемент марки М400 или М500 с тонкостью помола не менее 2400 см3/г. Цементное тесто должно быть нормальной густоты в пределах 20-25 %.

    При изготовлении инъекционного раствора необходимо производить контроль его вязкости и водоотделения. Вязкость определяют вискозиметром ВЗ-4. Для цементных растворов она должна быть 13-17 с, для эпоксидных — 3-4 мин. Водоотделение, определяемое выдержкой раствора в течение 3 ч, не должно превышать 5% общего объема пробы растворной смеси.

    При усилении каменных конструкций стальными обоймами (уголками с хомутами) установку металлических уголков следует выполнять одним из следующих способов:

    • на каменную конструкцию в местах установки уголков обоймы наносят слой цементного раствора марки не ниже М100. Затем устанавливают уголки с хомутами и
    • создают в хомутах предварительное натяжение усилием 10-15 кН;
    • уголки устанавливают без раствора с зазором 15-20 мм, зафиксированным стальными или деревянными клиньями, воссоздают в хомутах натяжение усилием 10-15 кН. Зазор зачеканивают жестким раствором, удаляют клинья и производят полное натяжение хомутов до 30-40 кН.

    При обоих способах установки металлических обрезом создают полное натяжение хомутов через 3 суток после их натяжения.

    Усиление каменных конструкций железобетонными армированными растворными обоймами следует выполнять с соблюдением следующих требований:

    • армирование выполнять связанными каркасами, которые должны фиксироваться в проектном положении при помощи скоб или крюков, забиваемых в швы кладки с шагом 0,8-1,0 м в шахматном порядке; не допускается соединять плоские каркасы в пространственные точечной сваркой вручную;
    • для опалубки следует применять разборно-переставную опалубку, щиты опалубки должны быть соединены жестко между собой и обеспечивать плотность и неизменяемость конструкции в целом;
    • бетонную смесь укладывать слоями и уплотнять вибратором, не допуская повреждения монолитности усиливаемого участка кладки;
    • бетонная смесь должна иметь осадку конуса 5-6 см, фракция щебня — не более 20 мм;
    • распалубку обойм производить после достижения бетоном 50%-ной проектной прочности.

    При усилении каменных стен стальными полосами при наличии штукатурного слоя необходимо выполнить в нем горизонтальные штрабы глубиной, равной толщине штукатурного слоя, и шириной, равной ширине металлической полосы плюс 20 мм.

    При усилении каменных стен внутренними анкерами необходимо отверстия в стене под анкера инъецировать раствором.

    Основные скважины под анкера следует располагать в шахматном порядке с шагом 50-100 см при ширине раскрытия трещин 0,3-1 мм и 100-200 см при раскрытии трещин 3 мм и более. В местах концентрации мелких трещин следует располагать дополнительные скважины.

    Скважины необходимо сверлить на глубину 10-30 см, но не более 1/2 толщины стены.

    При усилении каменных стен стальными предварительно напряженными тяжами точное усилие натяжения тяжей следует контролировать измерением деформаций индикатором часового типа с ценой деления 0,001 мм или при помощи динамометрического ключа. При установке тяжей в зимнее время в не отапливаемых помещениях необходимо летом доподтянуть тяжи с учетом перепада температур.

    Замену простенков и столбов новой кладкой следует начинать с постановки временных креплений и демонтажа оконных заполнений в соответствии с рабочими чертежами и проектом производства работ. Новую кладку простенка необходимо выполнять тщательно, с полным осаживанием кирпича для получения тонкого шва.

    Новую кладку следует не доводить до старой на 3-4 см. Зазор должен тщательно зачеканиваться жестким раствором марки не ниже М100. Временное крепление допускается снимать после достижения новой кладкой не менее 70 % проектной прочности.

    При усилении каменной кладки контролю подлежат:

    • качество подготовки поверхности каменной кладки;
    • соответствие конструкций проекту;
    • качество сварки крепежных деталей после напряжения элементов конструкций;
    • наличие и качество антикоррозионной защиты конструкций усиления.

    СТАЛЬНАЯ УКРЕПЛЕНИЕ ДЛЯ БЕТОННОЙ КЛАДКИ

    ВВЕДЕНИЕ

    Армирование стен из бетонной кладки увеличивает прочность и пластичность, увеличивает сопротивление приложенным нагрузкам, а в случае горизонтального армирования также обеспечивает повышенное сопротивление растрескиванию при усадке. Этот TEK предназначен для арматуры без предварительного напряжения для бетонных кладок. Предварительно напряженная сталь обсуждается в Пост-натянутом бетонном стеновом блоке, TEK 3-14 (ref.1). Если не указано иное, информация основана на Международном строительном кодексе (IBC) 2003 г. (ссылка 2). Что касается проектирования и строительства каменной кладки, IBC ссылается на «Требования к строительным нормам для каменных конструкций и спецификации для каменных конструкций» (Кодекс и спецификации MSJC) (ссылки 4, 5). В некоторых случаях IBC принимает положения, отличные от положений MSJC. Эти случаи были отмечены в соответствующих случаях.

    МАТЕРИАЛЫ

    Арматура, используемая в кирпичной кладке, — это в основном арматурный стержень и изделия из холоднотянутой проволоки.Стеновые анкеры и стяжки обычно изготавливаются из проволоки, металлических листов или полос. В таблице 1 перечислены применимые стандарты ASTM, регулирующие стальную арматуру, а также номинальный предел текучести для каждого типа стали.

    Таблица 1 — Армирование, используемое в кладке

    Арматурные стержни

    Арматурные стержни доступны в США в одиннадцати стандартных размерах стержней, обозначенных No.С 3 по 11, № 14 и № 18 (M № 10-36, M № 43, M № 57). Размер арматурного стержня обозначается числом, соответствующим его номинальному диаметру. Для стержней с номерами от 3 до 8 (M # 10-25) число указывает диаметр в восьмых долях дюйма (мм), как показано в таблице 2.

    Чтобы помочь решить потенциальные проблемы, связанные с скоплением арматуры и уплотнением раствора, IBC ограничивает диаметр арматурного стержня до менее одной восьмой номинальной толщины элемента и одной четвертой наименьшего размера ячейки, участка или муфты, в которую он размещен.Для типичных одинарных стен это соответствует максимальному размеру стержня № 8, 9 и 11 для 8-, 10- и 12-дюймовых стен соответственно (M № 25, 29 и 36 для 203, 254 и 305-мм стены). Кроме того, действуют следующие ограничения:

    • максимальный размер стержня № 11 (M # 36),
    • площадь вертикального армирования не может превышать 6% площади пространства для цементного раствора (т. Е. Около 1,26 дюйма ², 1,81 дюйма ² или 2,40 дюйма ² вертикальной арматуры для 8-, 10- и 12-дюймового бетона. кладка соответственно (815, 1170 или 1550 мм² для блоков 203, 254 и 305 мм соответственно) и
    • для кладки, спроектированной с использованием процедур расчета прочности, максимальный размер стержня составляет No.9 (M # 29), а максимальная площадь армирования составляет 4% от площади ячейки (т. Е. Около 0,84 дюйма², 1,21 дюйма² или 1,61 дюйма² вертикальной арматуры для 8-, 10- и 12- бетонная кладка, соответственно (545, 781 или 1039 мм² для блоков диаметром 203, 254 и 305 мм соответственно).

    Указанные выше ограничения на размеры арматуры связаны со строительством. Дополнительные проектные ограничения для предотвращения чрезмерного армирования и хрупких разрушений также могут применяться в зависимости от используемого метода проектирования и выдерживаемых расчетных нагрузок.На арматурных стержнях производители указывают размер прутка, обозначение стана и тип стали (см. Рисунок 1). Обратите внимание, что размер столбца указывает размер в единицах СИ в соответствии со стандартами ASTM.

    Стандарты ASTM включают минимальные требования к различным физическим свойствам, включая предел текучести и жесткость. Хотя не все арматурные стержни имеют четко определенный предел текучести, модуль упругости E s примерно одинаков для всех арматурных сталей и для целей проектирования принят равным 29 000 000 фунтов на квадратный дюйм (200 ГПа).

    При проектировании методом расчета допустимого напряжения допустимое растягивающее напряжение ограничивается до 20000 фунтов на квадратный дюйм (138 МПа) для арматурных стержней класса 40 или 50 и 24000 фунтов на квадратный дюйм (165 МПа) для арматурных стержней класса 60. Для арматурных стержней, заключенных в стяжки, например, в колонны, допустимое напряжение сжатия ограничивается 40% от заданного предела текучести с максимальным значением 24 000 фунтов на квадратный дюйм (165 МПа). Для расчета прочности номинальный предел текучести арматуры используется для определения размера и распределения стали.

    Таблица 2 — Номинальные характеристики арматурного стержня
    Рис. 1 — Стандартные маркировочные знаки ASTM

    Проволока холоднотянутая

    Холоднотянутая проволока для армирования швов, стяжек или анкеров варьируется от W1.От 1 до W4,9 (от MW7 до MW32), причем наиболее популярным размером является W1,7 (MW11). В таблице 3 показаны стандартные размеры и свойства проводов. Поскольку IBC ограничивает размер арматуры шва половиной толщины шва, практический предел диаметра проволоки составляет 3 / 16 дюйма (W2,8, 4,8 мм, MW18) для дюйма (9,5 мм). ) кровать стык. Проволока для кладки гладкая, за исключением того, что боковые проволоки для усиления швов деформируются накатными кругами.

    Напряженно-деформированные характеристики арматурной проволоки были определены с помощью обширных программ испытаний.Мало того, что предел текучести холоднотянутой проволоки близок к ее пределу прочности, но и местоположение предела текучести четко не указано на кривой зависимости напряжения от деформации. ASTM A 82 (ссылка 15) определяет текучесть как напряжение, определенное при деформации 0,005 дюйма / дюйм. (мм / мм).

    Таблица 3 — Свойства проволоки для кладки

    ЗАЩИТА ОТ КОРРОЗИИ

    Блоки для раствора, раствора и кирпичной кладки обычно обеспечивают адекватную защиту встроенной арматуры при соблюдении минимальных требований к покрытию и зазору.Армирование с умеренным количеством ржавчины, прокатной окалины или их комбинации разрешается использовать без очистки или обработки щеткой, при условии, что размеры и вес (включая высоту деформаций) очищенного образца не меньше, чем требуются применимым стандартом ASTM. Когда необходима дополнительная защита от коррозии, арматура может быть оцинкована или покрыта эпоксидной смолой.

    Армирование швов

    Углеродистая сталь может быть защищена от коррозии путем покрытия стали цинком (гальваника).Цинк защищает двумя способами: во-первых, в качестве барьера, отделяющего сталь от кислорода и воды, и, во-вторых, в процессе коррозии цинк разрушается до того, как сталь подвергается разрушению. Увеличение толщины цинкового покрытия улучшает защиту от коррозии.

    Требуемый уровень защиты от коррозии повышается с увеличением степени воздействия. При использовании в наружных стенах или во внутренних стенах, подверженных средней относительной влажности более 75%, арматура стыков из углеродистой стали должна быть оцинкована горячим способом или покрыта эпоксидной смолой, либо необходимо использовать арматуру стыков из нержавеющей стали.При использовании во внутренних стенах, подверженных средней относительной влажности не более 75%, он может быть оцинкован методом прокатки, горячеоцинкован или изготовлен из нержавеющей стали. Соответствующие минимальные уровни защиты:

    • Мельница оцинкованная — ASTM A 641 (ссылка 16) 0,1 унции / фут² (0,031 кг / м²)
    • Горячее цинкование — ASTM A 153 (ссылка 17), класс B, 1,5 унции / фут² (458 г / м²)
    • Эпоксидное покрытие — ASTM A 884 (ссылка 18), класс A, тип 1 ≥ 7 мил (175 мкм) (ссылка 3). Обратите внимание, что коды IBC 2003 и 2002 MSJC неправильно определяют арматуру швов с эпоксидным покрытием класса B, тип 2, что не применимо для строительства каменной кладки.

    Кроме того, арматура стыков должна быть размещена таким образом, чтобы продольные проволоки были заделаны в строительный раствор с минимальным покрытием ½ дюйма (13 мм) при отсутствии воздействия погодных условий или земли и дюйма (16 мм) при воздействии погодных условий. или земля.

    Арматурные стержни

    Для защиты стали от коррозии требуется минимальное количество кладки поверх арматурных стержней. Это покрытие кладки измеряется от ближайшей внешней поверхности кладки до самой внешней поверхности арматуры и включает толщину облицовки кладки, раствора и раствора.Применяются следующие минимальные требования к покрытию:

    • кирпичная кладка, подверженная воздействию погодных условий или земли
      стержня больше, чем № 5 (M № 16) …………………… .2 дюйма (51 мм)
      № 5 (M № 16) стержня или меньше …… ……………… 1½ дюйма (38 мм)
    • Каменная кладка, не подверженная воздействию погодных условий или земли… 1½ дюйма (38 мм)

    РАЗМЕЩЕНИЕ

    Требования к установке арматуры и стяжек помогают гарантировать, что элементы размещены так, как предполагается в проекте, и что характеристики конструкции не будут нарушены из-за неправильного расположения. Эти требования также помогают минимизировать коррозию, обеспечивая минимальное количество кладки и покрытия из раствора вокруг арматурных стержней и обеспечивая достаточный зазор для раствора и раствора вокруг арматуры и аксессуаров, чтобы можно было должным образом передавать напряжения.

    Арматурные стержни

    Допуски по размещению арматурных стержней:

    • отклонение от d для стен и наружных элементов:
      d ≤ 8 дюймов (203 мм) ………………………. ± ½ дюйма (13 мм)
      8 дюймов (13 мм)(203 мм) < d ≤ 24 дюйма (610 мм) ± 1 дюйм (25 мм)
      d > 24 дюйма (610 мм) ……………………. ± 1¼ дюйма (32 мм)
    • для вертикальных стержней в стенах ……… .. ± 2 дюйма (51 мм) от указанного места по длине стены.

    Кроме того, должно соблюдаться минимальное расстояние между арматурными стержнями и прилегающей (внутренней частью ячейки) поверхностью кирпичной кладки, составляющее ¼ дюйма (6,4 мм) для мелкозернистого раствора или ½ дюйма (13 мм) для крупнозернистого раствора. так что раствор может растекаться по решеткам.

    РАЗВИТИЕ

    Строительная длина или анкеровка необходимы для адекватной передачи напряжений между арматурой и раствором, в который она заделана. Арматурные стержни могут быть закреплены с помощью длины заделки, крюка или механического устройства. Арматурные стержни, закрепленные по длине заделки, зависят от блокировки при деформациях стержня и достаточного покрытия кладки для предотвращения раскола от арматурного стержня до свободной поверхности.Подробная информация и требования к разработке, стыковке и стандартным крюкам содержатся в TEK 12-6 «Требования к детализации армирования для бетонной кладки» (ссылка 19).

    Список литературы

    1. Конструкция бетонных стен после натяжения, TEK 3-14. Национальная ассоциация бетонщиков, 2002.
    2. Международный Строительный Кодекс 2003 года. Международный Совет Кодекса, 2003.
    3. Международный строительный кодекс 2006 г.Совет Международного кодекса, 2006.
    4. Строительные нормы и правила для каменных конструкций, ACI 530-02 / ASCE 5-02 / TMS 402-02. Сообщено Объединенным комитетом по стандартам кладки, 2002 г.
    5. Спецификация для каменных конструкций, ACI 530.1-02 / ASCE 6-02 / TMS 602-02. Сообщено Объединенным комитетом по стандартам кладки, 2002 г.
    6. Стандарт
    7. на деформированные и плоские стальные стержни из заготовок для армирования бетона, ASTM A615 / A615M-00. ASTM International, Inc., 2000.
    8. Стандартные технические условия
    9. на деформированные и плоские стержни из низколегированной стали для армирования бетона, ASTM A706 / A706M-01.ASTM International, Inc., 2001.
    10. Стандартные технические условия на оцинкованные (оцинкованные) стальные стержни для армирования бетона, A767 / A767M-00b. ASTM International, Inc., 2000.
    11. Стандартные технические условия на стальные арматурные стержни с эпоксидным покрытием, A775 / A775M-01. ASTM International, Inc., 2001.
    12. Стандарт
    13. на деформированные стержни из рельсовой стали и осевой стали для армирования бетона, A996 / A996M-00. ASTM International, Inc., 2000.
    14. Стандартные технические условия для армирования каменных швов, ASTM A951-00.ASTM International, Inc., 2000.
    15. Стандартные технические условия на проволоку из нержавеющей и жаропрочной стали, ASTM A580-98. ASTM International, Inc., 1998.
    16. Стандартные технические условия на стальную проволоку деформированную для армирования бетона, A496 / A496M-01. ASTM International, Inc., 2001.
    17. Руководство по стандартной практике, MSP 1-01. Институт железобетонной стали, 2001.
    18. Стандартные технические условия на стальную проволоку, гладкую, для армирования бетона, ASTM A82-01. ASTM International, Inc., 2001.
    19. Стандартные технические условия для оцинкованной (гальванизированной) проволоки из углеродистой стали, ASTM A641-98. ASTM International, Inc., 1998.
    20. Стандарт
    21. для цинкового покрытия (горячего погружения) на железо и стальную арматуру, ASTM A153-01a. ASTM International, Inc., 2001.
    22. Стандартные технические условия
    23. для стальной проволоки с эпоксидным покрытием и сварной проволочной сетки для армирования, ASTM A884 / A884M-99. ASTM International, Inc., 1999.
    24. Требования к детализации арматуры для бетонной кладки, TEK 12-6.Национальная ассоциация бетонщиков, 2007.

    NCMA TEK 12-4D, редакция 2006 г.

    Заявление об ограничении ответственности: Несмотря на то, что прилагаемая информация была максимально точной и полной, NCMA не несет ответственности за ошибки или упущения, возникшие в результате использования данного TEK.

    УКРЕПЛЕНИЕ ШВОВ БЕТОННОЙ КЛАДКИ

    ВВЕДЕНИЕ

    Стандартное армирование швов для бетонной кладки — это заводская сварная проволочная сборка, состоящая из двух или более продольных проволок, соединенных поперечными проволоками, образующих конфигурацию фермы или лестницы.Первоначально он был задуман в первую очередь для борьбы с растрескиванием стен, связанным с термической усадкой или расширением под воздействием влаги, а также в качестве альтернативы каменным колпакам при связывании кладочных лент вместе. Обратите внимание, что требования к горизонтальной стали для контроля трещин могут быть выполнены с помощью армирования швов или арматурных стержней. См. Раздел «Контроль трещин в бетонных стенах», TEK 10-1A (ref. 6).

    Армирование швов также увеличивает устойчивость стены к горизонтальному изгибу, но это не широко признано строительными нормативами для строительных целей.В некоторых случаях его можно использовать в конструкции для обеспечения сопротивления изгибу или для выполнения предписывающих сейсмических требований.

    В данном TEK обсуждаются нормативные требования и технические требования для армирования швов и дается общее обсуждение функции армирования швов в бетонных стенах из каменной кладки. Подробную информацию о дополнительных применениях армирования швов можно найти в других TEK, на которые есть ссылки в этой публикации.

    МАТЕРИАЛЫ

    В качестве арматуры, применяемой в кладке, в основном используются арматурные стержни и изделия из холоднотянутой проволоки. Армирование швов регулируется Стандартными техническими условиями для армирования швов в каменной кладке, ASTM A951 (ссылка 1), или Стандартными техническими условиями для проволоки из нержавеющей стали, ASTM A580 / A580M тип 304 или тип 316 (ссылка 2), если армирование швов выполнено из нержавеющей стали. согласно Спецификации каменных конструкций (ссылка 3). Холоднотянутая проволока для армирования швов варьируется от W1,1 до W4,9 (диаметр от 11 до дюйма; от MW7 до MW32), наиболее популярным размером является W1,7 (калибр 9, MW11). Проволока для кладки гладкая, за исключением того, что боковые проволоки для усиления швов деформируются накатными кругами.

    Поскольку Требования Строительного кодекса для каменных конструкций (ссылка 4) ограничивают размер арматуры шва половиной толщины шва, практический предел диаметра проволоки составляет W2,8 ( 3 / 16 дюймов, MW17) для стыка станины ⅜ дюйма (9,5 мм). Однако арматура такой толщины может быть трудной для установки, если должна быть сохранена равномерная толщина шва из раствора дюйма (9,5 мм).

    Виды армирования швов

    Армирование швов имеет несколько конфигураций, что позволяет использовать его в кирпичной кладке.Обычно требуется одна продольная проволока для каждого стыка станины (т. Е. Две проволоки для типичной одинарной стены), но требования норм или спецификации могут требовать иного. Типичное расстояние между армированием стыков составляет 16 дюймов (406 мм) по центру. Регулируемые стяжки, петли, третьи тросы и сейсмические зажимы также доступны в сочетании с усилением швов для многослойных и облицованных стен.

    • Усиление стыков лестничного типа (рис. 1) состоит из продольных проволок, сваренных заподлицо с перпендикулярными поперечными проволоками, что создает вид лестницы.Оно менее жесткое, чем арматура швов ферменного типа, и рекомендуется для многослойных стен с полостями или незаполненными воротниковыми швами. Это позволяет двум перемычкам перемещаться независимо друг от друга, но при этом переносить нагрузки вне плоскости от наружной кладки к внутренней кладке стены. Поперечные проволоки диаметром 16 дюймов (406 мм) по центру следует использовать для строительства железобетонной кладки, чтобы не допустить попадания поперечных проводов в основные пространства и, таким образом, не допустить, чтобы они мешали укладке вертикальной арматуры и раствора.
    • Усиление стыков фермы (рис. 2) состоит из продольных проволок, соединенных диагональными поперечными проволоками. Эта форма более жесткая в плоскости стены, чем арматура для стыков лестничного типа, и, если она используется для соединения нескольких витков, ограничивает дифференциальное движение между ними. По этой причине его следует использовать только тогда, когда дифференциальное движение не вызывает беспокойства, как в одинарных бетонных стенах. Поскольку диагональные поперечные проволоки могут мешать укладке вертикальной арматурной стали и цементного раствора, армирование швов ферменного типа не должно использоваться в армированных или залитых раствором стенах.
    • Выступы, стяжки, анкеры, третьи тросы и сейсмические зажимы различных конфигураций часто используются с армированием стыков для создания системы, которая работает для: управления растрескиванием; скрепить кладку вместе; анкерная кладка; и, в некоторых случаях, выдерживают структурные нагрузки. Расстояние между стяжками и анкерами, а также другие требования включены в «Анкеры и стяжки для каменной кладки», TEK 12-1B (ссылка 5).

    Рекомендации по использованию некоторых различных типов армирования швов перечислены в таблице 1.

    Рисунок 1 — Армирование стыков лестничного типа
    Рисунок 2 — Усиление соединения ферменного типа
    Таблица 1 — Приложения для армирования швов

    ЗАЩИТА ОТ КОРРОЗИИ

    Блоки для раствора, раствора и кирпичной кладки обычно обеспечивают адекватную защиту встроенной арматуры при соблюдении минимальных требований к покрытию и зазору.

    Требования к покрытию

    Углеродистая сталь в арматуре швов может быть защищена от коррозии путем покрытия цинком (гальваника). Цинк защищает сталь двумя способами. Во-первых, он создает барьер между сталью, кислородом и водой. Во-вторых, в процессе коррозии цинк обеспечивает временное покрытие. Защитное значение цинкового покрытия увеличивается с увеличением толщины покрытия; поэтому необходимое количество цинкования увеличивается с увеличением степени воздействия, как указано ниже (см.3, 4):

    • Внутренние стены, подверженные средней относительной влажности, не превышающей 75%:
      Оцинкованная мельница, ASTM A 641 (0,1 унции / фут²) (0,031 кг / м²)
      Горячеоцинкованная, ASTM A 153 (1,5 унции / м²) фут²) (458 г / м²)
      Нержавеющая сталь AISI тип 304 или 316 в соответствии с ASTM A580
    • Наружные стены или внутренние стены, подверженные средней относительной влажности> 75%:
      Горячее цинкование, ASTM A153 (0,46 кг / м²)
      Эпоксидное покрытие, ASTM A884 Класс A Тип 1, ≥ 7 мил ( 175 мм)
      Нержавеющая сталь AISI тип 304 или тип 316 в соответствии с ASTM A580

    Требования к крышке

    «Спецификация каменных конструкций» также перечисляет минимальные требования к покрытию для армирования швов в качестве дополнительного средства защиты от коррозии.Он должен быть размещен таким образом, чтобы продольные провода были заделаны в строительный раствор с минимальным покрытием:

    • ½ дюйма (13 мм) без воздействия погодных условий или земли,
    • ⅝ дюйма (16 мм) при воздействии погодных условий или земли.

    ТРЕБОВАНИЯ К ПРЕДПРИЯТИЮ

    Строительные нормы и правила для каменных конструкций включают предписывающие требования к армированию швов. Существует множество вариантов использования армирования швов в каменных конструкциях.Армирование швов может использоваться для обеспечения контроля трещин, горизонтального армирования и скрепления нескольких петель, углов и пересечений. В следующем списке выделены только те требования, которые относятся к армированию швов. Темы борьбы с взломом рассматриваются в серии «Контроль движения» Руководства NCMA TEK (ссылка 6). Для получения информации о анкерах и стяжках см. Анкеры и стяжки для кладки, TEK 12-1B (ссылка 5). Также есть полезное обсуждение армирования швов в качестве структурного армирования в стальной арматуре для бетонной кладки, TEK 12-4D (ref.7).

    Общие требования к армированию швов

    • Для кирпичной кладки, отличной от сплошной связки: Горизонтальная арматура должна быть в 0,00028 раз больше общей площади вертикального поперечного сечения стены. Это требование может быть выполнено за счет армирования швов в стыках горизонтальной станины. Для 8-дюйм. (203 мм) стены из кладки, это составляет усиление швов W1,7 (9 калибр, MW11) через каждый второй ряд. Существуют дополнительные критерии для кладки стека в категориях сейсмостойкости D, E и F.
    • Сейсмические требования: В сейсмической конструкции категории C и выше (для бетонной кладки, отличной от фанеры), арматура горизонтальных швов должна располагаться на расстоянии не более 16 дюймов (406 мм) по центру по вертикали с минимум двумя проволоками W1,7 (MW11) не требуется. Горизонтальное усиление также должно быть предусмотрено внизу и вверху всех проемов в стене и должно выходить за проем не менее чем на 24 дюйма (610 мм). Дополнительные сведения о сейсмических требованиях, включая стены, работающие на сдвиг, описаны в «Предписывающем сейсмическом проектировании и детализации требований к армированию каменных конструкций», NCMA TEK 14-18B (ref.8).

    Расчетные требования по допустимому напряжению

    • В дополнение к вышеуказанным требованиям, бетонные стены из кирпичной кладки, спроектированные методом допустимого напряжения и скрепленные стеновыми анкерами, должны иметь максимальное расстояние между стяжками 36 дюймов (914 мм) по горизонтали и 24 дюйма (610 мм) по вертикали. Для выполнения этого требования вместо стенных стяжек можно использовать поперечные проволоки для армирования стыков.
    • Если стены спроектированы для несоставной конструкции, то армирование стыков ферменного типа не должно использоваться для обвязки перемычек.
    • Комбинированное усиление швов с помощью язычков или регулируемых стяжек — популярные варианты склеивания многослойных стен и регулируются дополнительными требованиями норм.

    Требования к эмпирическому проектированию

    • Когда два слоя кладки склеиваются с помощью армирования швов, по крайней мере одна поперечная проволока должна служить связующим звеном на каждые 2⅔ фута (0,25 м²) площади стены. Расстояние между арматурой стыка по вертикали не может превышать 24 дюйма (610 мм), а поперечные проволоки должны иметь размер W1.7 (9 калибр, MW11) минимум, без подтеков, залит в строительный раствор.
    • Пересекающиеся стены, если они зависят друг от друга в плане боковой поддержки, могут быть закреплены несколькими предписывающими методами, включая использование арматуры швов, расположенной не более чем на 8 дюймов (203 мм) по центру по вертикали. Продольные тросы должны выходить не менее 30 дюймов (762 мм) в каждом направлении в месте пересечения и быть не менее W1,7 (калибр 9, MW11).
    • Внутренние пересечения ненесущих стен могут быть закреплены несколькими предписанными методами, включая усиление стыков с максимальным расстоянием 16 дюймов.(406 мм) o.c. вертикально.

    Требования к использованию в шпоне

    • Обязательные требования к армированию швов в кирпичной кладке Шпон включен в раздел «Требования Строительного кодекса для каменных конструкций». Эти положения ограничены областями, где базовая скорость ветра не превышает 110 миль в час (177 км / час), как указано в ASCE 7-02 (ссылка 9). Дополнительные ограничения описаны в Кодексе. Приведенная ниже информация относится к армированию швов или части армирования швов анкерной системы.Для получения информации о требованиях к анкерам и стяжкам см. Бетонные облицовочные материалы, TEK 3-6C (ссылка 10).
    • Усиление швов лестничного или язычкового типа допускается в конструкции из фанеры с поперечными проволоками, используемыми для крепления облицовки кладки. Минимальный размер продольной и поперечной проволоки составляет W1,7 (калибр 9, MW11), а максимальное расстояние составляет 16 дюймов (406 мм) по центру по вертикали.
    • Регулируемые анкеры в сочетании с арматурой шва могут использоваться в качестве анкеровки с продольной проволокой арматуры шва W1.7 (9 калибр, MW11) минимум.
    • Армирование швов также может использоваться для крепления облицовки кладки при условии, что максимальное расстояние между внутренней стороной облицовки и внешней стороной опоры бетонной кладки составляет 4 ½ дюйма (114 мм).
    • В соответствии с категориями сейсмического проектирования E и F, издание 2005 года «Требования к строительным нормам для каменных конструкций» требует непрерывного однопроволочного армирования швов, минимум W1,7 (калибр 9, MW11) в облицовке с максимальным расстоянием 18 дюймов.(457 мм) по центру по вертикали. Зажимы или крючки должны прикреплять проволоку к арматуре стыка. Международный Строительный кодекс 2003 г. (ссылка 11) также требует выполнения этого требования для категории сейсмостойкости D.
    • Расстояния между анкерами и, как следствие, расстояние между арматурой швов уменьшаются для категорий сейсмостойкости D, E и F и в районах с сильным ветром.

    Требования к использованию в кладке стеклопакетов

    • Арматура горизонтальных швов должна располагаться на расстоянии не более 16 дюймов.(406 мм) по центру, расположен в шве слоя раствора и не должен перекрывать деформационные швы.
    • Минимальная длина стыка составляет 6 дюймов (152 мм).
    • Усиление швов должно быть размещено непосредственно над и под отверстиями в панели.
    • В арматуре стыков должно быть не менее 2 параллельных продольных проволок размером W1.7 (калибр 9, MW11) и сварные поперечные проволоки минимум W1,7 (калибр 9, MW11).

    УСТАНОВКА

    Монтаж арматуры швов — рутинная задача каменщиков.На торцевые оболочки кладут арматуру стыка, поверх нее кладут раствор. Требования к обложке должны соблюдаться. Установка правильного типа армирования швов с указанным антикоррозийным покрытием важна, а также обеспечение его установки на правильных расстояниях и в правильных местах. Положения по обеспечению качества, относящиеся к армированию швов, как правило, включают:

    Заявки

    Сертификат на материалы, подтверждающий соответствие, должен включать:

      Материал
    • соответствует указанному стандарту ASTM,
    • Поставлена ​​заданная антикоррозионная защита
    • ,
    • Поставляется указанная конфигурация
    • и
    • другие критерии, если требуется или указано.

    Инспекция

    • Масло, грязь и другие материалы, разрушающие сцепление, должны быть удалены. Допускаются легкая ржавчина и прокатная окалина.
    • Требования к крышке соблюдены.
    • Соединения
    • имеют минимум 6 дюймов (152 мм) (см. Рисунок 3) для надлежащей передачи растягивающих напряжений. Вязывать не нужно. В строительной документации могут быть указаны более длинные стыки, особенно если арматура стыка используется как часть конструкционной горизонтальной арматурной стали.
    • Убедитесь, что усиление швов, используемое для контроля трещин, не продолжается через деформационные швы.
    • Если стяжки или анкеры являются частью арматуры стыка, убедитесь, что заделка в прилегающей зоне, выравнивание и расстояние находятся в пределах заданных значений.
    Рисунок 3 — Соединения внахлест в армировании стыков

    Список литературы

    1. Стандартные технические условия для армирования швов кладки, ASTM A951-02.ASTM International, 2002.
    2. Стандартные технические условия
    3. для проволоки из нержавеющей стали, ASTM A580 / 580M-98 (2004). ASTM International, 2004.
    4. Спецификация каменных конструкций, ACI 530.1-05 / ASCE 6-05 / TMS 602-05. Сообщено Объединенным комитетом по стандартам кладки, 2005 г.
    5. Строительные нормы и правила для каменных конструкций, ACI 530-05 / ASCE 5-05 / TMS 402-05. Сообщено Объединенным комитетом по стандартам кладки, 2005 г.
    6. Анкеры и анкеры для кладки, TEK 12-1A. Национальная ассоциация бетонных масонств, 2001.
    7. Серия
    8. «Контроль движения», раздел 10, Национальная ассоциация бетонных кладок:
      Контроль трещин в бетонных стенах, TEK 10-1A, 2005. Контрольные стыки
      для бетонных стен — эмпирический метод, TEK 10-2C, 2010.
      Контрольные стыки для Бетонные стены — альтернативный инженерный метод, TEK 10-3, 2003.
      Контроль трещин в бетонном кирпиче и других облицовках из бетонной кладки, TEK 10-4, 2001.
    9. Стальная арматура для бетонной кладки, ТЭК 12-4Д. Национальная ассоциация бетонных масонств, 2006 г.
    10. Сейсмическое проектирование и детализация требований к армированию каменных конструкций, TEK 14-18B. Национальная ассоциация бетонщиков, 2009.
    11. Минимальные расчетные нагрузки для зданий и других конструкций, ASCE 7-02. Американское общество инженеров-строителей, 2002 г.
    12. Виниры для бетонной кладки, TEK 3-6C. Национальная ассоциация бетонщиков, 2012.
    13. Международный Строительный Кодекс 2003 года. Международный Совет Кодекса, 2003.

    NCMA TEK 12-2B, редакция 2005 г.

    NCMA и компании, распространяющие эту техническую информацию, не несут никакой ответственности за точность и применение информации, содержащейся в этой публикации.

    Армирование кирпичной кладки и дополнительные металлы для строительства стен

    🕑 Время чтения: 1 минута

    Спецификации для армирующих и вспомогательных металлов, используемых при строительстве каменных стен, предусмотрены Международными строительными нормами (IBC 2009) и Строительными требованиями и спецификациями для каменных конструкций (ACI 530.1-11). Различные типы арматуры и металлических аксессуаров рассматриваются в следующих разделах.

    Рис.1: Размещение арматуры в кирпичной стене

    Рис.2: Арматура и вспомогательные металлы, используемые в кирпичной стене

    Армирование каменной кладки, ее типы и дополнительные металлы для каменной конструкции Армирование кладки и аксессуары включают:
    • Арматура
    • Разъемы
    • Герметики
    • Вспышки
    • Покрытия
    • Пароизоляция и влагоизоляция

    Стальная арматура для каменной кладки Стальная арматура, используемая в конструкции кладки, включает арматурные стержни, армирование швов и деформированную арматурную проволоку.Стальные стержни используются для улучшения прочности каменной кладки как на растяжение, так и на сжатие. Кирпичные балки, перемычки и стены являются примерами, в которых стальная арматура применяется для повышения прочности элемента на растяжение, тогда как арматурные стержни используются в кирпичной колонне для увеличения ее прочности на сжатие. Горячекатаные деформированные стержни, которые имеют ребра на своей поверхности для повышения прочности сцепления, используются в конструкции кладки. Согласно ACI 530.1-11, максимальный размер стальной арматуры составляет No.11. Ограничение на размер арматурных стержней зависит от принятой практики строительства и характеристик конструкции кладки. Утверждается, что использование и распределение стальных стержней небольшого размера в кладке обеспечивает лучшие характеристики по сравнению с небольшим количеством арматуры большого размера, помещенной в конструкцию кладки. Рисунок-3 демонстрирует установленные стержни арматуры из деформированной стали в кладке стены.

    Рис.3: Использование деформированных стальных стержней в кирпичной стене

    Стальные арматурные стержни обычно классифицируются на основе минимального предела текучести стали, используемой для производства стальных стержней.Стальные стержни с эпоксидным и оцинкованным покрытием разрешено использовать в кирпичных конструкциях, и их можно использовать, если в соответствии с проектом предусмотрена арматура с защитой от коррозии. Покрытия эпоксидной смолой и цинком защищают стальные стержни в тяжелых условиях и, следовательно, увеличивают срок службы конструкции. Если стальные стержни покрыты эпоксидным покрытием, то необходимо увеличить их разверточную длину, и она должна быть в 1,5 раза больше развертки непокрытых стержней. Напротив, стержни, покрытые цинковым покрытием, не нуждаются в увеличении длины проявления, потому что цинк обеспечивает те же свойства, что и стержни без покрытия.Следует отметить, что доставка и установка стержней с покрытием требует значительного внимания, чтобы избежать повреждения покрытия, иначе цель нанесения покрытия на сталь не будет достигнута. Таким образом, любые повреждения стального покрытия необходимо отремонтировать перед установкой. На рисунках 4 и 5 показаны стальные стержни с эпоксидным и оцинкованным покрытием соответственно.

    Рис.4: Стальные стержни с эпоксидным покрытием для каменных конструкций

    Рис.5: Стальные стержни с цинковым покрытием для каменных конструкций

    Армированные волокном полимерные стержни могут использоваться в каменных конструкциях в качестве замены стержней с цинковым или эпоксидным покрытием в агрессивных средах.На рис. 6 представлены различные типы полимерных стержней, армированных волокном. Бар FRP доступен в различных размерах, и они значительно легкие, что является преимуществом, поскольку значительно снижает стоимость доставки, обращения и установки.

    Рис.6: Различные типы стержней из стеклопластика для каменных конструкций

    Что касается армирования швов, существует три типа армирования швов: сварная проволочная сетка, деформированная арматурная проволока и армирование швов лестничного или ферменного типа.Усиление швов предусмотрено по разным причинам, например, для увеличения размера панели, увеличения расстояния между деформационными швами и управления дифференциальными движениями. Кроме того, он улучшил горизонтальный изгиб и ограничил образование трещин в кирпичной кладке. Применение армирования швов показано на рисунках 7 и 8.

    Рис.7: Применение армирования швов при строительстве каменных конструкций

    Рис.8: Укладка арматуры швов в кирпичных стенах

    Соединители для строительства каменных конструкций Существуют различные типы соединителей, которые используются для соединения или фиксации двух элементов или частей вместе.Например, стяжки могут соединять вместе два витка кирпичной стены, а регулируемые стяжки могут использоваться для создания комнат для разного подъема стыков кладки.

    Рис.9: Типы регулируемых шпилек, используемых в каменной кладке

    Рис.10: Типы шпоновых стяжек, используемых в каменной кладке

    Рис.11: Типы соединителей, используемых в каменной кладке

    Герметики в кладке стен Герметики используются для заполнения и герметизации пространств или швов, которые намеренно создаются в кирпичных стенах для определенных целей.В каменных конструкциях есть три основных шва, включая строительные швы, деформационные швы и контрольные швы. Герметики обычно производятся из искусственных полимеров, таких как латекс, силикон, неопрен и бутилкаучук. Упругие свойства герметика, включая сжимаемость, равны отношению минимальной толщины к исходной толщине. Исходя из ожидаемого срока службы герметиков, испорченные герметики необходимо заменить новыми. Утверждается, что обычный срок службы большинства герметиков, наносимых на внешнюю поверхность или стены, составляет около семи лет.Основной причиной порчи герметика является воздействие на герметик озона и ультрафиолета. Это связано с тем, что полимеры, которые используются для производства герметиков, повреждаются в таких условиях. На рисунке 12 показано нанесение герметиков на стык кирпичной стены, а на рисунке 13 показаны герметики до и после расширения каменной стены.

    Рис.12: Использование герметика в стыках стен кладки

    Рис.13: Использование герметика в деформационных швах кирпичной стены

    Отступы для устройства каменных стен Гидроизоляция — это изменяемый и адаптивный водонепроницаемый материал, который может быть изготовлен из меди, нержавеющей стали, пластика, алюминия с пластиковым покрытием и прорезиненного асфальта.Срок службы металлического оклада значительно больше, чем у пластикового, склонного к разрыву. Прорезиненный асфальтовый гидроизоляционный слой, который прилипает к кирпичной кладке, легко устанавливается и демонстрирует приемлемую долговечность. Отливы устанавливаются в разных местах кладки стен, например, во всех полостях прерывистого дренажа, внизу каждого этажа, под подоконниками окон и дверей, а также над перемычками окон и дверей. Применяется для отвода воды, которая проникает через внешнюю часть кирпичной стены.Просверлите отверстия на расстоянии около 61 см над уровнем оклада. На Рисунке 14 показана установка гидроизоляции и дренажного отверстия точно над ним в кирпичной стене.

    Рис.14: Установка гидроизоляции в каменной стене

    Покрытия для каменных конструкций Структура кладки. Покрытие предполагает нанесение красок и водоотталкивающих покрытий. Для сравнения: водоотталкивающая добавка действует лучше, чем водоотталкивающие покрытия. Последний не может перекрывать достаточно широкие трещины, а скорее задерживает за ними воду, и, следовательно, повреждения за покрытием будут возникать из-за эффекта замерзания и оттаивания.

    Пароизоляция и влагоизоляция для каменных конструкций Пароизоляция представляет собой водонепроницаемую мембрану, применяемую для предотвращения проникновения пара или воды в каменные стены и, следовательно, предотвращения образования межклеточной конденсации внутри воздушного пространства дренажной стены. Паровая мембрана используется для внешней поверхности внутренней стены Wythe в теплых условиях, тогда как она применяется для внутренней поверхности внешней стены Wythe в холодных условиях. Это связано с тем, что теплый воздух вокруг конструкции может проходить через внешний фильтр и конденсироваться внутри внутреннего витка, в то время как в холодных условиях теплый воздух внутри здания будет проходить через внутренний виток и конденсироваться в полости.Пароизоляция практически нанесена на внешнюю поверхность внутреннего Wythe. Влагозащитный барьер препятствует проникновению воды в каменную стену, в то время как он не препятствует проникновению пара и, следовательно, способствует образованию конденсата в воздушном пространстве дренажной стены. Подробнее: Допуски и качество изготовления армированной каменной кладки согласно ACI Свойства материалов для строительства железобетонных стен Расчет неармированных каменных конструкций согласно ACI 530.1-11 Горизонтальные полосы в кирпичных зданиях — типы, расположение, конструкция и применение Типы соединений при строительстве стен из кирпичной кладки и их применение

    Меньше значит больше — Masonry Magazine

    Объединенные подкрепления

    Подрядчики каменщика уполномочены помогать улучшать спецификации армирования швов.

    Дэн Зехмайстер, PE, FASTM и Джефф Снайдер, MBA

    Вы до сих пор сталкиваетесь со спецификациями проектов, которые требуют (часто или время от времени) анкерной проволоки, сверхпрочной проволоки, сборных уголков и / или Ts? Если это так, пора подниматься по служебной лестнице, чтобы ваша компания могла положительно повлиять на конструктивность, производительность и экономическую эффективность проектов вашего клиента.

    Слишком много спецификаций для армирования горизонтальных швов непреднамеренно включает требования, которые могут подорвать способность соответствовать нормам и отрицательно повлиять на конструктивность, производительность и экономическую эффективность армированных стеновых систем CMU. Некоторые требования представляют собой просто ненужные отходы, а некоторые, например сборные конструкции Ts для пересекающихся стен, могут даже вызвать опасения по поводу безопасности.

    Подрядчики каменщиков могут уполномочить себя вмешиваться (до или во время процесса подачи заявок), чтобы обучить проектировщиков проектов и специалистов по строительству бесчисленному количеству доступных данных о соответствии нормам и производительности.Должны быть чуткие уши, потому что никто не хочет брать на себя ответственность за то, чтобы требовать от вас продолжения установки, связанной со спецификациями, которые могут подорвать вашу способность соответствовать кодексу.

    Еще одно преимущество этого упражнения заключается в том, что в случае успеха вы не только положительно повлияете на конкретный проект, обновив основные спецификации дизайнера, но и окажете эффект домино на будущие проекты.

    Основная цель этой статьи — предоставить вам инструменты (знания), которые поддерживают идею «меньше значит больше», когда речь идет об армировании горизонтальных швов.Мы начнем с краткой истории, включая то, почему, где и что такое провод, включая множество факторов, влияющих на его использование. Мы также касаемся углов, пересечений и отделки. Наконец, мы представляем общую спецификацию, которая обеспечивает соответствие кодексу IBC и TMS с прицелом на улучшенную конструктивность и экономичность.

    История

    Согласно данным Национальной ассоциации бетонных кладок (NCMA) TEK 12-2B (2005), «Армирование швов для бетонной кладки»: «Первоначально оно было задумано в первую очередь для контроля растрескивания стен, связанного с горизонтальной термической усадкой или расширением под действием влаги, а также в качестве альтернативы каменным колпакам. при связывании кирпичной кладки.”

    В этой записке TEK далее говорится, что она «… также увеличивает сопротивление стены горизонтальному изгибу, но не широко признается модельными строительными нормативами для структурных целей».

    Самым значительным изменением конструкции стен с одинарной и многослойной кладкой, поскольку армирование проволокой стало нормой в 1960-х годах, стал переход на вертикальную и горизонтальную стальную арматуру (арматуру) в CMU (блок) в 1990-х годах. Это охватывало все неармированные рынки Северной Америки, а не только сейсмические зоны.

    Согласно NCMA TEK 10-3 (2003), Таблица 2 (Максимальный шаг горизонтальной арматуры для соответствия критериям> 0,0007 An) для стен без цементного раствора или частично залитых раствором вертикальное расстояние между проволокой составляет 16 дюймов по центру для восьми- и 12-дюймовый блок. Кроме того, в Таблице 2 указано, что расстояние в 16 дюймов применяется к проводу девяти калибра с двумя проводами (по одному проводу на лицевую оболочку блока). Редко бывает стена CMU без часто размещаемых вертикальных арматурных стержней и соответствующих связующих балок с арматурными стержнями, заключенными в цементный раствор.

    Форма фермы в сравнении с формой лестницы

    Когда дело доходит до горизонтального армирования швов, это больше не Buick вашего отца. Вначале фермы были нормой для каменных стен без армирования. Как следует из NCMA TEK 12-2B, форма фермы более жесткая в плоскости стены, чем форма лестницы, из-за трех проводов (двух продольных и одной диагональной). Однако сегодня большинство каменных стен рассчитаны на перекрытие в вертикальном направлении, поэтому стальная арматура и раствор размещаются вертикально.

    Размещение арматуры

    Когда инженеры-строители проектируют армированную кладку, они обычно требуют, чтобы вертикальная перемычка располагалась в центре ячеек блока. Нормы кладки требуют, чтобы допуск на размещение вертикального арматурного стержня составлял +/- ½ дюйма (по ширине блока) и +/- два дюйма (по длине блока), измеряемых от центра ячейки блока (шов по стандартам кладки). Комитет, Общество масонства (TMS) 2011 Спецификация: статьи 3.4 B. 11. a и b).

    Рис. 1. Проволока в форме лестницы способствует центрированию арматуры согласно требованиям и не мешает укладке раствора.

    Рис. 2. Проволока в форме фермы мешает центрированию арматуры в соответствии с требованиями правил и может привести к застреванию раствора на диагональных проводах.

    Форма имеет значение

    Проволока лестничной формы имеет перпендикулярные поперечные стержни, приваренные встык на расстоянии 16 дюймов по центру к продольным проволокам.Он размещается поперечными стержнями по центру непосредственно над стенками блока (см. Рисунок 1). Размещение лестничного троса таким образом устраняет препятствия, вызванные диагональными поперечными стержнями, общими с формой фермы, особенно в тех случаях, когда блочные ячейки спроектированы так, чтобы содержать вертикальные стержни (см. Рисунок 2).

    Расход раствора

    Еще одно преимущество лестничной проволоки проявляется при укладке и уплотнении раствора. Отсутствие диагональной (ферменной) поперечной проволоки улучшает растекание и уплотнение раствора.Как правило, правила кладки требуют, чтобы блоки (пустотелые блоки) размещались таким образом, чтобы вертикальные ячейки, подлежащие заливке, были выровнены, что обеспечивает беспрепятственный путь для потока раствора (Спецификация TMS 2011: статья 3.3 B. 3. D). Согласно NCMA TEK 12-2B, «… поскольку диагональные поперечные проволоки могут мешать укладке вертикальной арматурной стали и цементного раствора, арматура ферменного типа не должна использоваться в армированных или залитых раствором стенах».

    Рис. 3. Проволока в форме лестницы улучшает контроль усадки за счет образования сцепления Ts на поперечных перемычках.

    Контроль усадки

    Лестничная проволока, размещенная поперечными стержнями по центру непосредственно над перемычками блоков, имеет еще одно отличительное преимущество. Он размещает сварные встык «Т» пересечения каждой продольной проволоки с поперечными стержнями непосредственно над «Т» пересечениями, где торцевые поверхности блоков встречаются с каждой стенкой. При укладке по схеме непрерывного склеивания двухъячеечные блоки укладываются только с облицовкой из раствора облицовки (внешней и внутренней). Блочные перегородки только укладываются строительным раствором, прилегающим к вертикально армированным ячейкам. Подложка облицовочного раствора будет выдавливаться на перемычках при сжатии во время размещения блока, полностью герметизируя Т-образные пересечения проволоки, прикрепляя проволоку к бетонной кладке (см. Рисунок 3).Следовательно, конечный результат должен заключаться в улучшенном контроле над растрескиванием при усадке.

    Стандартный девять калибра против усиленного 3/16 дюйма

    Помимо формы (ферма или лестница), в процессе укладки важна толщина проволоки. Обычно указанная толщина швов раствора составляет 3/8 дюйма. Максимальный диаметр проволоки, разрешенный нормами кладки, должен составлять половину толщины шва 3/8 дюйма, или 3/16 дюйма [Кодекс TMS 2011: раздел 1.16.2.3]. Тем не менее, есть веские причины использовать провод меньшего диаметра девятого калибра.

    Рис. 4. Прочная проволока диаметром 3/16 дюйма может оставить недостаточно места для надлежащего покрытия строительным раствором. Как верх, так и низ проволоки могут непосредственно контактировать с кладкой (без раствора).

    Допуски размещения

    Допуск по нормам кладки для размещения толщины шва слоя раствора составляет +/- 1/8 дюйма [Спецификация TMS 2011: Статья 3.3 F. 1. b.]. Следовательно, указанный шов из строительного раствора 3/8 дюйма может иметь толщину от ½ до дюйма. При толщине строительного шва от до 3/8 дюйма с использованием сверхпрочной проволоки диаметром 3/16 дюйма с покрытием, нанесенным методом горячего цинкования [Код TMS 2011: Раздел 1.16.4.2] может оставить недостаточно места для герметизации покрытия раствором (см. Рисунок 4) при рассмотрении гальванического покрытия, ровности верхней поверхности блоков CMU, поддерживающих провод, и плоскостности провода.

    В буквальном смысле блок можно было разместить прямо на проводе (блок на проводе на блоке). Согласно статье Марио Дж. Катани в журнале Masonry Construction за январь 1995 года, озаглавленной «Выбор правильного армирования швов для работы», он заявляет: «Одной из веских причин для использования арматуры девяти размеров является подгонка и конструктивность.В то время как код позволяет армированию швов иметь диаметр, равный половине ширины шва раствора, допуски, разрешенные для узлов, соединений и самой проволоки, могут препятствовать размещению арматуры большого диаметра. Используйте его только тогда, когда нет другого выбора ».

    Рис. 5. Простая трехэтапная последовательность формирования углов

    Формовка углов

    Есть некоторые споры о преимуществах заказа заводских сборных внутренних и внешних углов по сравнению с их формированием в поле. Поскольку Кодекс TMS не различает достоинств того или иного метода (и фактически почти не признает их), некоторые комментарии необходимы.Промышленный стандарт для притирки арматурной проволоки в любом месте всегда один и тот же: для этого требуется не менее шести дюймов, будь то притирка прямых 10-футовых участков друг к другу или там, где прямая секция встречается с углом (Спецификация TMS 2011: статья 3.4 B. 10.b). Это требование также может применяться к углам, сформированным в поле. Внутреннюю продольную проволоку можно разрезать и согнуть, образуя угол в 90 градусов с минимумом шести дюймов нахлеста параллельно недавно сформированной внутренней продольной проволоке (см. Рисунок 5).

    Заводские углы могут показаться естественным выбором, но это может потребовать дополнительных затрат времени и средств для любого размера или конфигурации, кроме стандартной восьми- или 12-дюймовой двухпроводной арматуры. Это особенно актуально для настраиваемых конфигураций с крючком и проушиной, изготовленных по индивидуальному заказу.

    Рис. 6. Сетчатые стяжки, одобренные Кодексом, безопасны, экономичны и легко доступны.

    Пересекающиеся стены

    Код

    TMS допускает сборные Т-образные горизонтальные секции армирования проволокой, где внутренняя ненесущая кирпичная стена пересекает другую для боковой поддержки.Однако это может быть не лучший выбор. Такие Т-образные секции обычно закладываются на 16 дюймов по центру во время строительства в продольной стене, оставляя выступающую ножку Т-образной секции, выступающей примерно на 24 дюйма, до тех пор, пока не будет построена пересекающаяся стена.

    Многие каменщики согласятся, что оголенные участки провода могут быть опасными на месте, особенно на высоте глаз. К счастью, Кодекс TMS также допускает использование оцинкованной аппаратной ткани с сеткой ¼ дюйма для внутренних ненесущих интересных стен (см. Рисунок 6).Кроме того, Кодекс TMS требует Z-образных анкеров для стен, которые пересекаются там, где требуется передача сдвига. Выступающие Z-образные ремни создают аналогичные проблемы безопасности с открытыми Т-образными профилями.

    Однако их нужно использовать только тогда, когда конструкция требует передачи сдвига, что часто неправильно понимается сообществом разработчиков. Когда возможно, сетчатые стяжки обычно являются лучшим выбором. Они легко доступны, просты и экономичны в установке, и их можно безопасно сгибать, пока пересекающаяся стена не достигнет их высоты.

    Для пересекающихся внутренних несущих стен боковая поддержка обычно достигается за счет опорных элементов каркаса и не зависит от пересекающихся стен для боковой поддержки.

    Варианты отделки

    Двумя наиболее распространенными видами отделки для армирования проволоки являются прокатное цинкование и горячее цинкование. Первая категория разрешена Кодексом TMS для большинства внутренних помещений, не контактирующих с влагой или высокой влажностью. Стандартные оцинкованные покрытия производятся путем гальванического цинкования, процесса, при котором слой цинка связывается со сталью, когда электрический ток пропускается через солевой / цинковый раствор с цинковым анодом и стальным проводником.Этот процесс выполняется, когда проволока находится в необработанном состоянии, перед ее изготовлением (т. Е. Нарезкой и сваркой для придания формы) арматуры.

    Горячее цинкование требуется для всех наружных работ, а также любых внутренних стен, подверженных воздействию влаги или высокой влажности. Это процесс покрытия стали толстым слоем путем погружения ее в ванну с расплавленным цинком. Этот процесс выполняется после изготовления проволоки для формирования арматуры.

    В некоторых уникальных областях применения нержавеющая сталь может иметь ценность.Хотя это очень дорого, это может быть необходимо в высококоррозионных средах или там, где необходимы немагнитные свойства.

    Рис. 7. В этом руководстве описывается выбор армирования швов.

    Мириады преимуществ

    К сожалению, не все, кто проектирует или задает арматуру проволоки, успевают за переходом на армированные CMU. Есть много мест в стране, где все еще используются устаревшая форма фермы и / или сверхпрочная проволока. На рисунке 7 показаны преимущества лестницы и недостатки фермы, а также стандартная арматура девятого калибра по сравнению с усиленной проволочной арматурой.

    Кроме того, проволока в форме лестницы с боковыми и поперечными стержнями девяти калибра имеет другие преимущества, включая более низкие затраты на производство, упаковку и транспортировку. Меньший вес связки снижает риск травм спины при обращении с ними на рабочем месте. Конфигурация лестницы также упрощает установку проводов, арматуры и раствора. Это, в свою очередь, увеличивает производительность каменщика.

    Рисунок 8. Лестничная проволока, требуемый код минимального нахлеста и регулируемые проушины, приваренные встык, показаны здесь.

    Общие технические характеристики

    Ниже и на Рисунке 8 представлен пример рекомендуемой формулировки для усиления горизонтальных швов в одно- и многослойных кирпичных стенах:

    Часть 2, изделия

    2.1 Армирование кладки
    A. Армирование швов, общее: ASTM A 961

    1. Внутренние стены: оцинкованные, ASTM A 641 (0,10 унции на квадратный фут), углеродистая сталь
    2. Наружные стены: горячеоцинкованная углеродистая сталь, ASTM A 153, класс B-2 (1,50 унции на квадратный фут)
    3. Внутренние стены, подверженные воздействию высокой влажности: горячеоцинкованные, углеродистая сталь ASTM A 153
      , класс B-2 (1,50 унции на квадратный фут)
    4. Размер проволоки и боковые стержни: W1.Диаметр 7 или 0,148 дюйма (калибр девять)
    5. Размер проволоки и поперечные стержни: W1,7 или 0,148 дюйма в диаметре (калибр девять)
    6. Размер проволоки для шпоновых стяжек: W2,8 или 0,1875 дюйма (3⁄16 дюйма)
    7. Расстояние между поперечными стержнями: 16 дюймов по центру
    8. Обеспечьте длину 10 футов

    B. Армирование швов кладки для одинарной кладки: лестничного типа с одной парой боковых стержней

    C. Армирование швов кладки для многополюсной кладки: лестничного типа с регулируемой (состоящей из двух частей) конструкцией, с отдельным двойным проушиной, приваренным встык к боковым стержням 16 дюймов по центру; двойные крючки, которые входят в зацепление с проушинами, приваренными к арматуре, и препятствуют перемещению перпендикулярно стене.Длина стяжки с крюком должна быть достаточной, чтобы выступать минимум на 1⁄2 дюйма во внешнюю торцевую оболочку для полых блоков и минимум на 1,5 дюйма в сплошные блоки, но с минимальной
    5⁄8-дюймовой крышкой на внешней стороне.

    Заключение

    Подрядчики Mason могут положительно повлиять на конструктивность, производительность и рентабельность своих проектов, и все это с дополнительным преимуществом обновления спецификаций проектировщика для лучшего соответствия требованиям кодекса.

    Чтобы предотвратить возможное растрескивание в результате усадки в бетонной кирпичной стене, требуется правильное размещение контрольных швов и усиление горизонтальных швов.Армирование горизонтальных швов в стене CMU не предотвращает растрескивание, а, скорее, контролирует его. Без этого в бетонной кладке стены могут быть видны усадочные трещины, размер которых легче проникает сама природа.

    При армировании стыков в виде лестницы девяти калибра в бетонной стене из кирпича продольная проволока испытывает растяжение по мере усадки бетонной кладки. Следовательно, случайные микроскопические трещины не должны быть заметны и будут менее уязвимы для элементов.Использование проволоки в форме фермы, которую необходимо изменить, чтобы она подходила к вертикальной арматуре, может не соответствовать нормам и может отрицательно повлиять на целостность системы железобетонных стен.

    Таким образом, в отношении утверждения «может подорвать способность соответствовать нормам», рассмотрите следующее: Лестничный трос при правильном размещении не будет мешать минимальным требованиям к нормам для допусков размещения вертикальной полосы. Лестничная проволока, если она размещена правильно, не будет мешать соблюдению минимальных требований кодексов по укладке и укреплению раствора.Стандартная проволока девятого калибра оставила бы больше места для герметизации покрытия строительного раствора, когда толщина стыка раствора строится в пределах минимальных допусков кодов.

    Когда дело доходит до армирования кирпичной кладки, верна старая пословица «меньше да лучше». Лестничная проволока, изготовленная отрезками длиной 10 футов с непрерывными боковыми стержнями девяти калибра и приваренными встык поперечными стержнями девяти калибра, расположенными на расстоянии 16 дюймов по центру, идеально подходит для высокопроизводительных стеновых систем CMU.

    Формованные на месте углы и сетчатые стяжки на перекрестках обеспечивают большую производительность, экономичность и безопасность.Стандартные оцинкованные мельницы для внутренних работ и горячеоцинкованные для наружных работ, а также в условиях повышенной влажности или влажных средах соответствуют нормам и требованиям к производительности.


    Дэн Зехмайстер , PE, Почетный филиал AIA в Детройте, FASTM, был исполнительным директором и директором по структурным услугам Мичиганского института масонства (MIM) с 1990 года. MIM предоставляет детализацию и техническую помощь архитектурному и инженерному сообществу в Мичиган и Северо-Западный Огайо.Цехмайстер является активным членом ASTM. С ним можно связаться по адресу [email protected]

    Джефф Снайдер является президентом MASONPRO Inc. с 1988 года. MASONPRO поставляет специальные аксессуары для подрядчиков каменщиков в США и Канаде. Его опыт работы в области каменной кладки включает управление проектами для подрядчиков по каменщику в Техасе и Нью-Мексико. Снайдер является попечителем Института масонства Мичигана и входит в их комитет по проектированию общих стен. С ним можно связаться по адресу jeff @ masonpro.com.

    Обзор использования нержавеющей стали для ремонта и усиления кирпичной кладки

    https://doi.org/10.1016/j.conbuildmat.2018.06.034Получить права и содержание

    Основные моменты

    В этой статье анализируются методы модернизации, основанные на по использованию нержавеющей стали.

    Химическая стабильность и совместимость с каменной кладкой делают нержавеющую сталь пригодной для использования в незащищенных помещениях.

    Прутки, шнуры и профили из нержавеющей стали использовались для усиления или ремонта элементов кладки.

    Усиленные конструкции демонстрируют улучшенные характеристики и повышенный отклик конструкции.

    Реферат

    В этой статье основное внимание уделяется недавней эволюции использования профилей из нержавеющей стали для ремонта и усиления исторических каменных конструкций, которые часто подвергаются динамическому сдвигу в плоскости и нагрузке вне плоскости при ударах землетрясение. Сохранение архитектурного наследия ставит перед инженерами-строителями и архитекторами множество задач.Повышение статической и динамической грузоподъемности, совместимость ремонтных материалов с историческим материалом кладки, обратимость работ по армированию, ограниченное увеличение массы, сохранение лицевой стороны кладки — примеры общих проблем, показывающих сложность проблемы проектирования. . Использование сплавов нержавеющей стали в конструкционных конструкциях — не новая идея, но инженеры-строители имеют ограниченные знания об этих сплавах. В данной статье описывается разработка методов модернизации, основанных на использовании нержавеющих профилей, и представлен обзор экспериментальных исследований, проведенных в отношении механического поведения каменных конструкций, армированных нержавеющей сталью.Рассмотрен и обсужден ряд случаев (усиление стеновых панелей на сдвиг, зашивка трещин, поперечное соединение многослойных стен и модернизация башен и дымоходов), и на основе представленных исследований сделаны выводы.

    Ключевые слова

    Историческая кладка

    Сплавы нержавеющей стали

    Механические испытания

    Техника ремонта и усиления

    Рекомендуемые статьиЦитирующие статьи (0)

    Полный текст

    © 2018 Elsevier Ltd.Все права защищены.

    Рекомендуемые статьи

    Ссылки на статьи

    Сейсмическое армирование для кладки | Журнал Concrete Construction

    • Каменная стена должна быть спроектирована и построена таким образом, чтобы выдерживать землетрясения. Вертикальные силы могут быть такими же большими, как и горизонтальные, но обычно не являются большой проблемой для каменной стены, поскольку по вертикали имеется большой запас прочности. Однако горизонтальные (или боковые) нагрузки требуют особого внимания.В этой статье обсуждаются некоторые из основных сейсмических требований к кладке и рассматриваются продукты, используемые для достижения безопасных конструкций кладки. Существуют разные проблемы для облицовки и несущей кладки. Что касается шпона, то в первую очередь важно, чтобы он оставался прикрепленным к материалу основы. Для несущих каменных зданий проблемы включают прикрепление каменных стен к перекрытиям пола и крыши, анкеровку фундамента и соответствующее структурное усиление.

      Единый строительный кодекс (UBC) и ACI 530 / ASCE 5 / TMS 402 Объединенного комитета по стандартам кладки Требования к строительному кодексу для каменных конструкций (Кодекс MSJC) определяют, как облицовка кладки должна быть соединена с основой. как размер стяжки, расстояние и физические свойства.Существуют дополнительные требования к опоре фанеры, расстоянию между анкерами и минимальному армированию.

      Требования Кодекса UBC 1997 г. и Кодекса MSJC 1999 г. для анкерного шпона создали необходимость в способе прямого соединения требуемой арматуры горизонтального шва с анкерным креплением стены из шпона кладки. Это требование привело к разработке ряда довольно простых клипов, которые перечислены здесь:

      Фанерные анкеры, сейсмостойкие анкеры и сейсмостойкие системы Dur-O-Eye и Ladur-Eye, производимые Dur-O-Wal Inc.

    • Паз для сейсмического выступа и выступ № 370 для сейсмического крюка, производства Heckmann Building Products
    • Система блокировки SEISMICLIP, анкеры с сейсмическими выемками и T-LOK TIE, производства Hohmann & Barnard
    • Зажим WIRE-BOND, произведенный Masonry Reinforcing Corp. of America
    • Анкерная система Fleming Masonry Anchoring System, производимая Halfen Anchoring Systems и представленная исключительно в США компанией Meadow-Burke Products
    • SCP- «QUAKE-TIE», производство Southern Construction Products
    • Строительные нормы

      содержат множество специальных требований к конструкционной или несущей кладке, построенной так, чтобы выдерживать сейсмические нагрузки.И UBC, и MSJC Code предписывают минимальное армирование и определяют прочность, необходимую для соединения каменных стен с другими элементами здания.

      UBC 1997 года также содержит требования для различных типов крепления. Способы крепления кирпичных стен к перекрытиям, крышам, стальным колоннам и балкам практически безграничны. Представленные здесь продукты представляют собой лишь часть того, что доступно, в частности ремни и анкеры, используемые в зонах с низким сейсмическим риском.

      Кладка стены к стальной колонне / балке.Производители включают: Dur-O-Wal, Heckmann Building Products, Hohmann & Barnard, Masonry Reinforcing Corp. of America, Meadow Burke / Halfen и Southern Construction Products.

    • Кладка стены к бетону или кирпичной стене / колонне. Производители включают: Dur-O-Wal, Heckmann Building Products, Hohmann & Barnard, Masonry Reinforcing Corporation, Meadow Burke / Halfen, Simpson Strong-Tie и Southern Construction Products.
    • Кладка стены на перекрытие пола / крыши.Производители включают Meadow Burke / Halfen и другие.
    • Ограничение арматурного стержня. Сейсмическая гребенка Dur-O-Wal обеспечивает вертикальное удержание арматурных стержней.

    В статье также дано объяснение категорий сейсмостойкости.

    Основные требования к армированию каменных стен

    Требования к армированию каменной кладки стен зависят от местных нормативных требований и будут отличаться от места к месту.Различные материалы, размеры и функции здания потребуют разного уровня усиления для обеспечения безопасности и долговечности.

    Основные требования к армированию каменных стен

    В прошлом в результате ураганов и землетрясений в США было снесено множество домов из-за плохой постройки. В неармированных стенах часто крыша обеспечивает боковую устойчивость здания.

    via: stevenscollege.edu

    Если крыша сдвигается или становится неустойчивой, одна стена или вся конструкция может обрушиться.Строительные нормы и правила — необходимая часть обеспечения того, чтобы каждое строение соответствовало основным стандартам.

    Хотя невозможно охватить все переменные в различных строительных нормах и правилах, здесь мы попытаемся охватить основные принципы, необходимые для достаточного усиления кирпичных стен.

    1. Всегда легче подкрепить раньше, чем позже

    Встраивать надлежащее армирование в кладку стен во время строительства всегда дешевле и проще, чем добавлять его после завершения.Стены без надлежащего армирования представляют собой угрозу безопасности при сильных штормах, таких как ураганы и другие стихийные бедствия.

    Они также плохо выдерживают пожар. В кирпичных зданиях, где используются кирпичи с отверстиями в центре, бетонная заливка может обеспечить хорошее армирование.

    Арматура помещается внутрь отверстий в кирпиче и забивается в землю. Затем влажный бетон используется для заполнения отверстий, связывая арматуру с кирпичом для максимальной устойчивости.

    Проволочная сетка — это еще один метод, который предотвращает смещение стен под действием веса.Сетка помещается с каждой стороны каждой кирпичной стены, пока она не будет покрыта полностью.

    Затем он прикрепляется к кирпичу с помощью перфоратора и бетонных болтов. Важно, чтобы каждый угол был надежно закреплен болтами, а затем через каждые два фута по всему периметру стены помещался болт.

    Арматурные связи

    включают использование прочного металла для крепления каждой стороны каменной стены. По сути, арматурные связи удерживают стену, если она пытается сместиться внутрь или наружу.

    НАКОНЕЧНИК PRO

    Чтобы подобрать арматурный стержень нужной длины, убедитесь, что вы используете куски, которые как минимум на фут длиннее, чем высота стены.

    Это даст арматурному стержню место для забивания в землю и при этом будет соответствовать высоте стены.

    Каждый кусок арматуры должен располагаться на расстоянии фута вдоль стены как с внутренней, так и с внешней стороны. Его следует вбивать в землю до тех пор, пока верх не будет на одном уровне с верхом стены.

    2. Проверка каменных стен на предмет армирования

    via anchorwall.com

    Прежде чем приступить к армированию уже построенной каменной стены, важно оценить текущий уровень армирования.Предварительная проверка поможет вам узнать, какие шаги необходимо предпринять, чтобы привести вещи в соответствие с кодом.

    Первое, что вам нужно сделать, это поискать сталь по углам конструкции. Это можно сделать с помощью металлоискателя или металлоискателя. Вы должны попытаться увидеть, звонят ли устройства по стали примерно на уровне головы, чтобы знать, насколько высоко идет арматура.

    Важно, чтобы металл, будь то арматурный стержень или сетка, проходил от верха стены к низу.После того, как вы найдете первый арматурный стержень, переместитесь вдоль стены в сторону, чтобы определить, как далеко друг от друга расположены другие стержни. Это поможет определить, насколько обширными должны быть меры по армированию.

    Какие действия вы предпримете, будет зависеть от результатов проверки. Если сталь была найдена в нужных местах с правильным интервалом, вероятно, во время сборки было достаточно армирования.

    Если по углам была найдена сталь без арматуры вдоль стен или перед столбами много места, возможно, в стене недостаточно армирования.

    3. Понимание требований к местному армированию

    Как упоминалось ранее, местные строительные нормы и правила определяют, сколько арматуры необходимо в каменной стене. Соблюдение кодекса жизненно важно для каждого проекта, особенно для проектов DIY, которые берут на себя владельцы домов или зданий, потому что они несут большую ответственность.

    https://theconstructor.org/

    Нет связанного подрядчика, который должен был бы нести ответственность за нарушение. Поиск и понимание строительных норм может вызвать стресс.Интернет — отличный ресурс для людей, которые хотят узнать, соответствуют ли их планы коду.

    Люди делятся своим прошлым опытом и проблемами, которые могут помочь домашним мастерам добиться большего успеха. Правительственные сайты составляют базы данных кодов и правил, которым строители должны следовать, чтобы убедиться, что все соответствует стандартам.

    Местный инспектор по строительству или дому также может оказаться большим подспорьем, так как у него есть годы знаний, связанных с соблюдением норм.

    4. Армирование построек

    Усиление кирпичной кладки уже построенных стен является более сложной задачей.Часто это обходится дорого. Трудно сохранить первоначальный вид конструкции, придав ей необходимое усиление.

    Железобетонные куртки часто используются для усиления каменной конструкции. Куртки кладут на обе или только на одну сторону стены после снятия штукатурки со стены. Перед размещением курток важно очистить стыки раствора между кирпичами, чтобы убедиться, что мусор не нарушит склеивание куртки.

    Добавить комментарий

    Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *