Коэффициент уплотнения глины при обратной засыпке: Технология уплотнения грунта при обратной засыпке - Стройматериалы в Иркутске

Коэффициент уплотнения земли при обратной засыпке. Основные понятия о плотности грунта и его коэффициента

Проведение строительных работ любой сложности и масштаба, обязательно связаны с изучением характеристики почвы, на которой они будут проводиться. Плотность грунта или почвы – одна из существенных характеристик и физических свойств, пренебречь которыми для качественного проведения работ невозможно. Исследования должны касаться: определения сопротивления, расчета коэффициента его уплотнения и удельного давления на него. Итогом такого изучения станет определение плотности и пригодности для строительства объекта.

Рассчитывается соотношением массы к занимаемому ею объему и измеряется плотность грунтов в кг на м 3 . Она имеет несколько показателей: твердых частиц, скелета и сухой породы.

Методы определения

Определение плотности проводится в соответствии с ГОСТ 5180-84. Он предусматривает разные методики определения в зависимости от видов почв.

Так, для тех, которые можно разрезать ножом – глина, суглинки, супеси и пески, применяют метод режущего кольца. Для связанных — метод парафирования. У скальных пород определяется непосредственным измерением вырезанного образца.

Плотность частиц грунта или твердой фракции – это средняя всех его составляющих: органических, минеральных и других веществ. Она равна объему твердых частиц к их массе. Таким образом, она зависит от состава и видов входящих веществ. Для разных видов веществ эти характеристики, как правило, постоянны и известны. Например, средняя плотность частиц грунта для глин -2,74 г/ см 3 , супесей – 2,7 г/ см 3 , песков – 2,66 г/ см 3 , суглинков – 2,71 г/ см 3 .

Пористость

Плотность частиц грунта и количество каждого вида вещества в общей массе почвы, еще недостаточно характеризует ее. Потому что не определяют ее пористость или влажность. Для исследований отбираются образцы при естественной влажности. Для дисперсионных — она в пределах от 1,3 до 2,2 г/см 3 .

Для более точного определения необходимо рассчитать этот показатель для ненарушенной или естественной структуры. Он носит название плотность скелета грунта. Для этого в расчет берут твердые составляющие почвы и их массу делят на единицу объема. Как видно в расчет берутся вещества, не содержащие влагу. Потому этот показатель именуется еще плотность сухого грунта. Она определяется экспериментально и высчитывается по величине уплотнения и влажности.

Уплотнение и его коэффициент

Уплотнение или перемещение частиц веществ, входящих в состав почвы, без изменения их физико-химического состояния для целей, поставленных в ходе инженерно-строительных работ. Результатом таких действий является перераспределение частиц и увеличение числа контактов между ними. Механизм – вытеснение из породы воздуха и жидкостей. При максимальном показателе — остается не более 5% воздуха. Для этих целей применяют различные методы: укатку, трамбование, вибрирование, намыв, замачивание, взрывы и сочетание нескольких методов одновременно.

Эффект, которого можно добиться с применением перечисленных методов, неодинаков для разных типов почвы. Поэтому определено понятие — коэффициент уплотнения грунта и разработаны методики его расчета.

Для уплотнения грунта определение коэффициента необходимо при проектировании и строительстве различных видов зданий, сооружений, дорог, мостов и других объектов.

Согласно требованиям проектной документации, ГОСТ и СНИП коэффициент уплотнения грунта должен быть установлен и выдержан. Рассчитывается коэффициент как отношение плотность сухого грунта или скелета на участке, где ведутся работы – контрольный участок, к плотности такого же, прошедшего соответствующую процедуру в лабораторных условиях. Такое соотношение, согласно нормативам, не должно быть менее 0,95 – 0,98.

Он — один из основных показателей и критериев, качественно проведенных работ, гарантирующих надежность и долговечность построенного объекта.

Видео — ВИДЫ ГРУНТА. ГЕОЛОГИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ УЧАСТКА

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

Справочное

Элементы земляного полотна

Верхняя часть земляного полотна (рабочий слой) — часть полотна, располагающаяся в пределах земляного полотна от низа дорожной одежды на 2/3 глубины промерзания, но не менее 1,5 м от поверхности покрытия проезжей части.

Основание насыпи — массив грунта в условиях естественного залегания, располагающийся ниже насыпного слоя, а при низких насыпях — и ниже границы рабочего слоя.

Основание выемки — массив грунта ниже границы рабочего слоя.

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

Справочное

Коэффициент уплотнения грунта

Коэффициент уплотнения грунта — отношение плотности скелета грунта в конструкции к максимальной плотности скелета того же грунта при стандартном уплотнении по ГОСТ 22733-77.

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

Справочное

Типы болот

Следует различать три типа болот:

I — заполненные болотными грунтами, прочность которых в природном состоянии обеспечивает возможность возведения насыпи высотой до 3 м без возникновения процесса бокового выдавливания слабого грунта;

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

Справочное

Стабильные и нестабильные слои насыпи

Стабильные слои насыпи — слои, сооружаемые из талых или сыпучемерзлых грунтов, плотность которых в насыпи соответствует нормам табл. 22.

Нестабильные слои насыпи — слои из мерзлых или талых переувлажненных грунтов, которые в насыпи имеют плотность, не отвечающую нормам табл. 22, вследствие чего при оттаивании или длительном действии нагрузок могут возникать деформации слоя.

ПРИЛОЖЕНИЕ 7

Сущность определения коэффициента уплотнения гравия, песка, щебня и керамзита можно кратко охарактеризовать следующим образом. Это величина, равная отношению плотности сыпучего стройматериала к его максимальной плотности.

Данный коэффициент для всех сыпучих тел различается. Его средняя величина для удобства пользования закреплена в нормативных актах, соблюдение которых обязательно для всех строительных работ. Поэтому, если потребуется, например, узнать, какой коэффициент уплотнения песка, достаточно будет просто заглянуть в ГОСТ и найти требуемое значение. Важное замечание: все величины, приведенные в нормативных актах, являются усредненными и могут изменяться в зависимости от условий транспортировки и хранения материала.

Необходимость учета коэффициента уплотнения обусловлена простым физическим явлением, знакомым практически каждому из нас. Для того чтобы понять сущность этого явления, достаточно вспомнить, как ведет себя вскопанная земля. Поначалу она рыхлая и достаточно объемная. Но если на эту землю взглянуть через несколько дней, то уже станет заметно, что грунт «осел» и уплотнился.

То же самое происходит и со строительными материалами. Сначала они лежат у поставщика в утрамбованном собственным весом состоянии, затем при погрузке происходит «взрыхление» и увеличение объема, а потом, после выгрузки на объекте, снова происходит естественная трамбовка собственным весом. Помимо массы, на материал будет воздействовать атмосфера, а точнее, ее влажность. Все эти факторы учтены в соответствующих ГОСТах.

Щебень, доставляемый автомобильным или железнодорожным транспортом, взвешивают на весах. При поставке водными видами транспорта вес высчитывается по осадке судна.

Как правильно пользоваться коэффициентом

Важным этапом любых строительных работ становится составление всех смет с обязательным учетом коэффициентов уплотнения сыпучих материалов. Это необходимо делать для того, чтобы заложить в проект правильное и необходимое количество стройматериалов и избежать их переизбытка или нехватки.

Как же правильно воспользоваться коэффициентом? Нет ничего проще. Например, для того, чтобы узнать, какой объем материала получится после утряски в кузове самосвала или в вагоне, необходимо найти в таблице требуемый коэффициент уплотнения грунта, песка или щебня и разделить на него закупленный объем продукции. А если требуется узнать объем материалов до перевозки, то надо будет произвести не деление, а умножение на соответствующий коэффициент. Допустим, если куплено у поставщика 40 кубометров щебня, то, значит, в процессе транспортировки это количество превратится в следующее: 40 / 1,15 = 34,4 кубометра.

Таблица коэффициентов уплотнения сыпучих строительных материалов
Вид материала	Купл (коэффициент уплотнения)
ПГС (песчано-гравийная смесь)	1. 2 (ГОСТ 7394-85)
Песок для строительных работ	1.15 (ГОСТ 7394-85)
Керамзит	1.15 (ГОСТ 9757-90)
Щебень (гравий)	1.1 (ГОСТ 8267-93)
Грунт	1.1-1.4 (по СНИП)
Все значения, приведенные в таблице, являются среднестатистическими и могут варьироваться в зависимости от конкретных условий доставки, хранения и состава материала.

Работы, связанные с полной цепочкой перемещения песчаных масс со дна карьера до строительной площадки, должны производиться с учетом относительного коэффициента запаса песка и грунта на уплотнение. Это величина, показывающая отношение весовой плотности твердой структуры песка к его весовой плотности на участке отгрузки поставщика. Чтобы определить необходимое количество песка, обеспечивающее запланированный объем, нужно этот объем умножить на коэффициент относительного уплотнения.

Помимо знания относительного коэффициента, приведенного в таблице, правильное использование ГОСТа подразумевает обязательный учет следующих факторов доставки песка на строительную площадку:

физические свойства и химический состав материала, присущие определенной местности;
условия перевозки;
учет климатических факторов в период доставки;
получение в лабораторных условиях величин максимальной плотности и оптимальной влажности.

Уплотнение песчаных оснований

Данный вид работ необходим при обратной засыпке. Например, это нужно после того, как установлен фундамент и теперь требуется заполнить грунтом или песком образовавшийся промежуток между внешним контуром конструкции и стенками котлована. Процесс производится с помощью специальных трамбовочных устройств. Коэффициент уплотнения песчаного основания равняется примерно 0,98.

Коэффициент для бетонных смесей

Бетонная смесь, как и любой другой строительный материал, монтируемый методом засыпания или заливки, требует дальнейшего уплотнения для получения необходимой плотности, а значит, и надежности конструкции. Бетон уплотняют вибраторами. Коэффициент уплотнения бетонной смеси при этом берется в пределах от 0,98 до 1.

Обратная засыпка, пол по грунту, основание под перестенки

Здравствуйте, уважаемые эксперты!
На данный момент осуществлена обратная засыпка фундамента (снаружи дома) и я приступил к подготовке основания под перестенки и полы.
Далее обратная засыпка – засыпка уплотненного материала внутри ленты фундамента.
На моем участке оказался большой слой плодородного слоя (50-70 см). Данный слой внутри фундаментной ленты был выбран экскаватором. Часть грунта пришлось вывести как строительный мусор, т.к. она была перемешана с крупными остатками фундамента старого строения (я его не застал, оно было снесено еще до покупки участка). Часть грунта вывалена рядом со строительной площадкой.
На данный момент вопрос стоит в обратной засыпке грунта внутри ленты и его трамбовки (планирую виброплитой).
Обратную засыпку внутрь фундамента планирую завозить машиной, в которой умещается около 15 т. песка.
Мне предлагают следующие варианты материалов для обратной засыпки

Глина 1000грн./машина. Глину обещали достать с высоким содержанием песка. Но, насколько оно высоко, сложно сказать
Отсев 1600 грн./машина
Песок речной средней фракции 2000 грн./машина

Сначала хотел послойное уплотнение глины. Перечитал кучу материалов. Понял, что нет смысла, если не трамбовать виброкатком.

Остается 2 варианта:

1) Отсев

2) Песок речной средней фракции

Из недостатков по данным вариантам (мое не экспертное мнение):

1) Отсев. Очень мало информации. На одном уважаемом форуме нашел пост строителя, что он сделал засыпку отсевом и все ок. Данный пост после цитировался экспертом форума как один из вариантов устройства уплотненного основания под УШП. Степень просадки где-то видел, но могу ошибаться.

2) Песок.

a. Очень желательно крупную фракцию песка

b. Уплотнять не легко, особенно песок средней фракции

c. Очень желательно уплотнять не одним песком, а песок + щебень

Вопросы:

1) Какой материал посоветуете для устройства прочного основания под пол из предложенных выше или, возможно, ваш вариант?

2) Если трамбовать отсев, необходимо ли его увлажнять (из прочитанного ранее я понял, что нужно)?

3) Если трамбовать песок не убежит ли он никуда в случае, если водичка каким-то образом будет прокапывать внутрь фундаментной ленты? Возможно нужно использовать геотекстиль?

Возможно, подскажете на что еще обратить внимание?

ГефестАвто — Песок Щебень Грунты Дорожные Земляные работы МО МСК

Обратная засыпка фундамента и пазух участка.

Настоящий профессионал строительного рынка — компания ГефестАвто владеет достаточным опытом производства любых земляных работ. Выполняя обратную засыпку фундамента и пазух, нужно соблюдать несколько правил:

обратная отсыпка фундамента производится постепенно, чтобы можно было добиться высокой плотности грунта;

придание плотности грунту происходит вследствие засыпки небольших порций – по 15 см толщиной слоя;

после каждого слоя – обязательная трамбовка грунта. Для уплотнения может применяться ручной инструмент, электрическая и пневматическая спецтехника;

если происходит уплотнение катком, техника должна работать с перерывами на охлаждение деталей.

Обратная засыпка траншей, также как и обратная засыпка котлована должны выполняться при достаточной увлажненности грунта. Специалисты советуют даже проливать каждый слой уплотнения водой. При этом уплотнение обратной засыпки осуществляется эффективнее, а плотность грунта значительно возрастает. При утрамбовывании придерживаются своей схемы – начинают от края траншеи, потом – к середине и обратно, перекрывая проходки на 5-10 см.

Если выполняется обратная засыпка бульдозером, то он не может подъезжать к фундаменту ближе, чем на 50 см. Дело в том, что зона в 0,5 м очень восприимчива к возможным деформациям фундамента. Поэтому рядом с основанием оптимальный вариант — ручная обратная засыпка, а также уплотнение вручную.

Смотрите наш видеоролик «Обратная засыпка фундамента и пазух участка. Видео в HD Обратная засыпка грунтом и песком.» на официальном сайте компании ГефестАвто http://гефеставто.рф/

тел. 8(495)98-404-81 и 8(926)3939-737

Сделать первый шаг очень просто, ждём Ваших звонков!

Рекомендуйте ролик этими фразами: Обратная засыпка, обратная засыпка котлована, обратная засыпка фундамента, обратная засыпка пазух, плотность песков, плотность песка кг м3, насыпная плотность песка, плотность строительного песка, определение плотности грунта, максимальная плотность грунта, трамбовка грунта, трамбовка ручная, трамбовка пневматическая, трамбовка купить, коэффициент уплотнения грунта, уплотнение грунта катком, уплотнение песка, коэффициент уплотнения песка, Земляные работы, производство земляных работ, объём земляных работ, котлован, на стадии котлована, разработка котлованов, выравнивание участка, планировка дачного участка, обратная засыпка грунта, коэффициент уплотнения грунта, подушка под фундамент, ленточный фундамент, фундамент под, фундамент для дома.

Посмотреть видеоролик — Обратная засыпка фундамента и пазух участка. Видео в HD Обратная засыпка грунтом и песком.

Вы можете по ссылке: http://youtu.be/hMta7cr1De0

ЗЕМЛЯНЫЕ РАБОТЫ ВЫПОЛНЯЕМЫЕ КОМПАНИЕЙ ГЕФЕСТАВТО

Уплотнение грунта при возведении земляных сооружений

При устройстве из насыпных качественных грунтов различных земляных сооружений или их элементов, к которым предъявляются определенные требования по несущей способности, устойчивости, водонепроницаемости и др., необходимо выполнять уплотнение грунта. Наибольшее распространение получил механизированный метод. Критерием уплотнения приняты требуемая плотность грунта, выраженная объемной массой скелета грунта, или коэффициент стандартного уплотнения (Ку), равный отношению требуемой плотности скелета грунта к его максимальной стандарт Работы по уплотнению грунта ведут при их влажности, близкой к оптимальной, при которой достигается наибольший эффект. Ниже приводятся ориентировочные значения оптимальной влажности, %, для различных грунтов:
пески мелкие и пылеватые ………. 8…14
супеси:
легкие и тяжелые ………………………… 9…15
пылеватые…………………………………… 16…20
суглинки:
легкие ….. …………………………………. 12…18
пылеватые …. ……………………..……..15…22
тяжелые и тяжелые пылеватые… 14…20
глины:
пылеватые………………………………. ….16…26
жирные………………………………………..20…30
черноземы суглинистые ………….20…25

Оптимальную влажность практически можно получить увлажнением сухих или подсушиванием излишне влажных грунтов. При уплотнении грунтов, влажность которых отличается от оптимальных, необходимо уменьшить толщину уплотняемого слоя и увеличить время работы средств уплотнения.

Механические методы уплотнения в зависимости от характера воздействия рабочих органов на грунт и конструктивного решения средств механизации делятся в основном на следующие виды: укатка, вибрирование, трамбование и комбинированный метод.

При уплотнении грунта укаткой используются катки пневмо-колесные, кулачковые, решетчатые и с гладкими вальцами. В исполнении они могут быть различные по массе, самоходные, полуприцепные и прицепные.

Пневмокатками в зависимости от их типа и характеристики грунта могут уплотняться связные грунты с толщиной слоя (в рыхлом состоянии) 15…75 см и несвязные — при толщине слоя 25…90 см; число проходов катка по одному следу при опытном уплотнении соответственно равно 5…12 и 4…10 раз.

Кулачковыми катками уплотняют только связные грунты при толщине слоя 20…85 см и числе проходов 6… 14 раз.

Катки с гладкими вальцами используют для уплотнения связных и несвязных грунтов при толщине слоя 10. ..15 см.

При уплотнении грунта укаткой различаются две схемы движения катков: челночная и по кругу.

При уплотнении грунта вибрированием применяются вибрационные катки (виброкатки), виброплиты, вибротрамбовки и глубинные виброуплотнители. Этот метод рационален в основном для несвязных и малосвязных грунтов. Чем выше связность грунта, тем интенсивнее затухают колебания по глубине уплотняемого слоя и тем ниже эффективность вибрирования. Сочетание вибрации со статическим давлением способствует повышению эффективности данного метода. Все виды катков при наличии у них вибровозбудителя могут быть использованы для виброуплотнения грунтов.

Виброкатки с гладкими вальцами применяют для уплотнения связных грунтов толщиной 15…50 см и несвязных — толщиной 15… 70 см. Особый интерес представляют одновальцовые малогабаритные самоходные виброкатки (рис. 4.11, а) с массой до 0,7 т, обеспечивающие ширину уплотняемой полосы 66 см. Ими производят уплотнение в стесненных условиях, в том числе в узких траншеях, вблизи трубопроводов, фундаментов и стен, где применение других машин затруднительно.

Рис. 4.11. Средства для уплотнения грунтов
а — одновальцовый малогабаритный виброкаток: 1 — валец; 2 — рама; 3 — опорный валик: 4 — дышло; 5 — двигатель внутреннего сгорания: б — подвесная виброплита: 1 — вибропогружатель ВПП-2; в — самопередвигающаяся вибротрамбовка ВУТ-3: 1 — вибровозбудитель: 2 — пусковое устройство; 3 — пульт дистанционного управления; 4 — кабель; 5 — трамбующая плита; г — подвесная вибротрамбовка ПВТ-3: 1 — корпус; 2 — вал эксцентриковый; 3 — плита трамбующая; 4 — электродвигатель; 5 — кожух; 6 — пульт управления; д — глубинная виброударная установка ВУПП: 1 — вибропогружатель ВПП-2; 2 — электродвигатель; 3 — патрубок; 4 — ствол: 5 — ребро: 6 — наконечник ствола; 7 — резиновый шланг; 8 — патрубок; е — уплотнение грунта трамбовочной машиной ДУ-12Б: 1 и 2 — толщины соответственно уплотняемого и уплотненного слоев; ж — уплотнение грунта навесной трамбующей плитой: 1 — экскаватор с навесной трамбующей плитой; 2 — трамбующая плита; 3 — полосы перекрытия; 4 — уплотняемые полосы грунта; 5 — уплотненные участки; 6 — стоянки экскаватора по оси движения

Виброплиты также используются для уплотнения несвязных и малосвязных грунтов. По конструкции они состоят из уплотняющей плиты с вибровозбудителем и подмоторной рамы с двигателем, на которой закреплена рукоять управления или крановая подвеска. Самопередвигающиеся легкие и тяжелые виброплиты типа Д и Svp используются при обратной засыпке пазух и траншей для уплотнения слоя несвязного грунта толщиной 20…60 см. Подвесные (к крану) виброплиты типа ВПП (с массой 1 …2,7 т) применяют для уплотнения связных и несвязных грунтов при толщине слоя 50…80 см (рис. 4.11, б).

Работа виброударных машин основана на сочетании вибрационного и ударного режимов, что способствует увеличению их уплотняющих свойств. Использование самопередвигающихся с дистанционным управлением вибротрамбовок типа СВТ и ВУТ (масса 0,1…0,35 т, размер плиты от 0,4 X 0,4 до 0,6 X 0,8) целесообразно для уплотнения связных грунтов при толщине уплотняемого слоя до 0,3 м в труднодоступных местах (рис. 4.11, в). Подвесной вибротрамбовкой типа ПВТ (масса 2,6 т, размер плиты 0,8 X 0,8 м) уплотняют грунты: связные — при толщине слоя до 0,6 м, несвязные — до 0,8 м (рис. 4.11, г). Управление трамбовкой осуществляется из кабины крана.

Глубинное уплотнение с помощью виброударной установки типа ВУПП (рис. 4.11, д) эффективно для водонасыщенных средне- и мелкозернистых песков при глубине 2,5…6 м. Установка погружается и извлекается из грунта с помощью вибропогружателя и крана. Уплотнение песка происходит на площади диаметром 4…5 м.

Уплотнение грунта методом трамбования осуществляется с помощью трамбовочных машин, навесных плит и механических трамбовок. Этот метод рационален для уплотнения связных и несвязных грунтов, в том числе крупнообломочных, а также сухих комоватых глин.

С помощью трамбовочных машин типа ДУ-12 (рис. 4.11, е) уплотняются грунты с толщиной слоя до 1,2 м при устройстве различных оснований. Уплотнение осуществляется проходками шириной 2,6 м поочередными ударами двумя плитами массой 1,3 т при свободном их падении на грунт.

При использовании навесных трамбующих плит глубина уплотнения грунта зависит от диаметра и массы трамбующего органа (рис. 4.11, ж). Свободно подвешенные плиты поднимают на высоту 1…2 м и при иЗГ падении за несколько ударов уплотняют грунт. Трамбование тяжелыми плитами с диаметром основания 1… 1,6 м, массой 2,5…4,5 т обеспечивает уплотнение слоя толщиной 120… 160 см для связного и 140… 180 см для несвязного грунта. Уплотнение ведут полосами шириной 0,9 диаметра трамбующего органа с перекрытием смежных следов на 0,5 диаметра.

Для уплотнения грунтов в стесненных условияхэффективными могут быть такие навесные средства, как гидравлические и пневматические молоты с уплотняющими плитами. Толщина уплотняемого слоя в соответствии с типом молота будет для связных грунтов 25…70 см и 25…40 см, для несвязных — 30…80 см и 30…50 см (рис. 4.11, з). В этих же целях успешно используются пневмопробойники и станки ударно-канатного бурения. Образуемые при уплотнении скважины следует засыпать местным грунтом слоями толщиной до 1 м с уплотнением. В результате вокруг скважины образуется зона уплотненного грунта размером 2,5. ..3 диаметра скважины.

Для уплотнения грунта в стесненных и неудобных местах при засыпке траншей, ям и котлованов в качестве механических трамбовок с ручным управлением используются самопередвигающиеся электротрамбовки типа ИЭ и пневматические трамбовки TP и Н Электротрамбовками (рис. 4.11, и) массой от 18 до 180 кг уплотняют несвязный грунт при толщине слоя 0,15…0,5 м, массой 80 и 180 кг — связный грунт при толщине слоя соответственно 0,3 и 0,4 м.

При комбинированном методе уплотнения грунта применяют различные средства уплотнения в зависимости от условий работы.

курсов PDH онлайн. PDH для профессиональных инженеров. ПДХ Инжиниринг.

«Мне нравится широта ваших курсов HVAC; не только экологичность или энергосбережение

курсы.»

Рассел Бейли, ЧП

Нью-Йорк

«Это укрепило мои текущие знания и научило меня еще нескольким новым вещам

для раскрытия мне новых источников

информации. »

Стивен Дедак, ЧП

Нью-Джерси

«Материал был очень информативным и организованным. Я многому научился, и они были

очень быстро отвечают на вопросы.

Это было на высшем уровне. Буду использовать

еще раз. Спасибо.»

Блэр Хейворд, ЧП

Альберта, Канада

«Легкий в использовании веб-сайт.Хорошо организовано. Я действительно воспользуюсь вашими услугами снова.

Я передам вашу компанию

имя другим на работе.»

Рой Пфлейдерер, ЧП

Нью-Йорк

«Справочный материал был превосходным, и курс был очень информативным, тем более что я думал, что уже знаком

с реквизитами Канзас

Авария в городе Хаятт.»

Майкл Морган, ЧП

Техас

«Мне очень нравится ваша бизнес-модель. Мне нравится возможность просмотреть текст перед покупкой. Я нашел класс

информативный и полезный

на моей работе.»

Уильям Сенкевич, Ч.Е.

Флорида

«У вас отличный выбор курсов и очень информативные статьи.Вы

— лучшее, что я нашел.»

Рассел Смит, ЧП

Пенсильвания

«Я считаю, что такой подход позволяет работающему инженеру легко зарабатывать PDH, предоставляя время для просмотра

материал.»

Хесус Сьерра, ЧП

Калифорния

«Спасибо, что разрешили мне просмотреть неправильные ответы.На самом деле

человек узнает больше

от сбоев.»

Джон Скондрас, ЧП

Пенсильвания

«Курс был хорошо составлен, и использование тематических исследований является эффективным

способ обучения. »

Джек Лундберг, ЧП

Висконсин

«Я очень впечатлен тем, как вы представляете курсы; т.э., что позволяет

студент для ознакомления с курсом

материал до оплаты и

получение викторины.»

Арвин Свангер, ЧП

Вирджиния

«Спасибо, что предлагаете все эти замечательные курсы. Я, конечно, выучил и

очень понравилось.»

Мехди Рахими, ЧП

Нью-Йорк

«Я очень доволен предлагаемыми курсами, качеством материалов и простотой поиска и

подключение к Интернету

курсы.»

Уильям Валериоти, ЧП

Техас

«Этот материал в значительной степени оправдал мои ожидания. Курс был легким для понимания. Фотографии в основном давали хорошее представление о

обсуждаемые темы.»

Майкл Райан, ЧП

Пенсильвания

«Именно то, что я искал. Нужен 1 балл по этике, и я нашел его здесь.»

Джеральд Нотт, ЧП

Нью-Джерси

«Это был мой первый онлайн-опыт получения необходимых кредитов PDH. Это был

информативно, выгодно и экономично.

Очень рекомендую

всем инженерам.»

Джеймс Шурелл, ЧП

Огайо

«Я ценю, что вопросы относятся к «реальному миру» и имеют отношение к моей практике, и

не основано на какой-то непонятной секции

законов, которые не применяются

до «обычная» практика.»

Марк Каноник, ЧП

Нью-Йорк

«Отличный опыт! Я многому научился, чтобы использовать его в своем медицинском устройстве

организация. »

Иван Харлан, ЧП

Теннесси

«Материал курса имеет хорошее содержание, не слишком математический, с хорошим акцентом на практическое применение технологии.»

Юджин Бойл, П.Е.

Калифорния

«Это был очень приятный опыт. Тема была интересной и хорошо представлена,

а онлайн формат был очень

доступный и простой

использование. Большое спасибо.»

Патрисия Адамс, ЧП

Канзас

«Отличный способ добиться соответствия непрерывному образованию PE в рамках временных ограничений лицензиата.»

Джозеф Фриссора, ЧП

Нью-Джерси

«Должен признаться, я действительно многому научился. Распечатанная викторина помогает во время

просмотр текстового материала. я

также оценил просмотр

предоставленных фактических случая.»

Жаклин Брукс, ЧП

Флорида

«Документ Общие ошибки ADA в проектировании помещений очень полезен.

тест действительно требовал исследования в

документ но ответы были

легко доступны.»

Гарольд Катлер, ЧП

Массачусетс

«Это было эффективное использование моего времени. Спасибо за разнообразие выбора

в дорожной технике, что мне нужно

для выполнения требований

Сертификация PTOE.»

Джозеф Гилрой, ЧП

Иллинойс

«Очень удобный и доступный способ заработать CEU для выполнения моих требований в штате Делавэр.»

Ричард Роудс, ЧП

Мэриленд

«Узнал много нового о защитном заземлении. До сих пор все курсы, которые я проходил, были отличными.

Надеюсь увидеть больше 40%

курсы со скидкой.»

Кристина Николас, ЧП

Нью-Йорк

«Только что сдал экзамен по радиологическим стандартам и с нетерпением жду дополнительных

курсы. Процесс прост, и

намного эффективнее, чем

необходимость путешествовать.»

Деннис Мейер, ЧП

Айдахо

«Услуги, предоставляемые CEDengineering, очень полезны для профессионалов

Инженеры для получения блоков PDH

в любое время.Очень удобно.»

Пол Абелла, ЧП

Аризона

«Пока все было отлично! Поскольку я постоянно работаю матерью двоих детей, у меня не так много

пора искать куда

получить мои кредиты от. »

Кристен Фаррелл, ЧП

Висконсин

«Это было очень информативно и поучительно.Легко для понимания с иллюстрациями

и графики; определенно получается

проще впитать все

теории.»

Виктор Окампо, инженер.

Альберта, Канада

«Хороший обзор принципов полупроводников. Мне понравилось проходить курс по адресу

мой собственный темп во время моего утра

метро

на работу.»

Клиффорд Гринблатт, ЧП

Мэриленд

«Просто найти интересные курсы, скачать документы и получить

викторина. Я бы очень рекомендую

вам в любой PE нуждающийся

Единицы CE. »

Марк Хардкасл, ЧП

Миссури

«Очень хороший выбор тем во многих областях техники.»

Рэндалл Дрейлинг, ЧП

Миссури

«Я заново узнал то, что забыл. Я также рад принести пользу в финансовом отношении

от ваш рекламный адрес электронной почты который

сниженная цена

на 40%.»

Конрадо Касем, П.Е.

Теннесси

«Отличный курс по разумной цене. Буду пользоваться вашими услугами в будущем.»

Чарльз Флейшер, ЧП

Нью-Йорк

«Это был хороший тест, и он фактически показал, что я прочитал профессиональную этику

Коды

и Нью-Мексико

правила. »

Брун Гильберт, П.Е.

Калифорния

«Мне очень понравились занятия. Они стоили времени и усилий.»

Дэвид Рейнольдс, ЧП

Канзас

«Очень доволен качеством тестовых документов. Буду использовать CEDengineerng

при необходимости

сертификация.»

Томас Каппеллин, П.Е.

Иллинойс

«У меня истек срок действия курса, но вы все равно выполнили обязательство и дали

мне то, за что я заплатил — много

спасибо!»

Джефф Ханслик, ЧП

Оклахома

«CEDengineering предлагает удобные, экономичные и актуальные курсы

для инженера.»

Майк Зайдл, П. Е.

Небраска

«Курс был по разумной цене, а материал был кратким и

хорошо организовано.»

Глен Шварц, ЧП

Нью-Джерси

«Вопросы соответствовали урокам, а материал урока

хороший справочный материал

для дизайна под дерево.»

Брайан Адамс, П.Е.

Миннесота

«Отлично, я смог получить полезную информацию с помощью простого телефонного звонка.»

Роберт Велнер, ЧП

Нью-Йорк

«У меня был большой опыт прохождения курса «Строительство прибрежных зон — Проектирование»

Корпус Курс и

очень рекомендую.»

Денис Солано, ЧП

Флорида

«Очень понятный, хорошо организованный веб-сайт. Материалы курса этики штата Нью-Джерси очень понравились

прекрасно приготовлено.»

Юджин Брекбилл, ЧП

Коннектикут

«Очень хороший опыт. Мне нравится возможность скачивать учебные материалы на

обзор где угодно и

когда угодно.»

Тим Чиддикс, ЧП

Колорадо

«Отлично! Поддерживайте широкий выбор тем на выбор.»

Уильям Бараттино, ЧП

Вирджиния

«Процесс прямой, никакой чепухи. Хороший опыт.»

Тайрон Бааш, П.Е.

Иллинойс

«Вопросы на экзамене были пробными и демонстрировали понимание

материала. Тщательный

и комплексный. »

Майкл Тобин, ЧП

Аризона

«Это мой второй курс, и мне понравилось то, что курс предложил мне, что

поможет в моей линии

работы.»

Рики Хефлин, ЧП

Оклахома

«Очень быстрая и простая навигация. Я определенно воспользуюсь этим сайтом снова.»

Анджела Уотсон, ЧП

Монтана

«Прост в исполнении. Нет путаницы при подходе к сдаче теста или записи сертификата.»

Кеннет Пейдж, П.Е.

Мэриленд

«Это был отличный источник информации о нагревании воды с помощью солнечной энергии. Информативный

и отличное освежение.»

Луан Мане, ЧП

Коннетикут

«Мне нравится подход к подписке и возможности читать материалы в автономном режиме, а затем

вернись, чтобы пройти тест. »

Алекс Млсна, П.Е.

Индиана

«Я оценил количество информации, предоставленной для класса. Я знаю

это вся информация, которую я могу

использование в реальных жизненных ситуациях.»

Натали Дерингер, ЧП

Южная Дакота

«Материалы обзора и образец теста были достаточно подробными, чтобы я мог

успешно завершено

курс.»

Ира Бродская, ЧП

Нью-Джерси

«Веб-сайт прост в использовании, вы можете скачать материал для изучения, а затем вернуться

и пройти тест. Очень

удобный а на моем

собственное расписание.»

Майкл Гладд, ЧП

Грузия

«Спасибо за хорошие курсы на протяжении многих лет. »

Деннис Фундзак, ЧП

Огайо

«Очень легко зарегистрироваться, получить доступ к курсу, пройти тест и распечатать PDH

сертификат

. Спасибо за создание

процесс простой.»

Фред Шайбе, ЧП

Висконсин

«Положительный опыт.Быстро нашел подходящий мне курс и закончил

PDH за один час в

один час.»

Стив Торкилдсон, ЧП

Южная Каролина

«Мне понравилась возможность загрузки документов для ознакомления с содержанием

и пригодность до

имея платить за

материал .»

Ричард Ваймеленберг, ЧП

Мэриленд

«Это хорошее пособие по ЭЭ для инженеров, не являющихся электриками. »

Дуглас Стаффорд, ЧП

Техас

«Всегда есть место для улучшения, но я ничего не могу придумать в вашем

процесс, которому требуется

улучшение.»

Томас Сталкап, ЧП

Арканзас

«Мне очень нравится удобство прохождения викторины онлайн и получения немедленного

Сертификат

.»

Марлен Делани, ЧП

Иллинойс

«Обучающие модули CEDengineering — очень удобный способ доступа к информации по

многие различные технические области внешние

по собственной специализации без

необходимость путешествовать.»

Гектор Герреро, ЧП

Грузия

НА МЕСТЕ СОСТОЯНИЯ УПЛОТНЕНИЯ КОНСТРУКЦИОННОЙ ЗАСЫПКИ

Конструкции обычно рассчитываются исходя из предполагаемых значений плотности в сухом состоянии и пикового угла сопротивления засыпки сдвигу. Однако, несмотря на то, что использование обратной засыпки со значительно более высокими свойствами материала может обеспечить более прочную конструкцию и меньшую осадку, более качественная засыпка может нанести серьезный ущерб монолитной конструкции моста, поскольку интегральные мосты зависят от расширения и сжатия настила моста, на котором они расположены. за счет вращения опоры моста, а не за счет компенсаторов или подшипников.Во время сноса избыточной опоры мостовидного протеза были собраны данные для исследования состояния уплотнения гранулированного наполнителя на месте. Результаты испытаний наполнителя показали, что более высокие значения внутреннего угла трения были получены при более высоких степенях уплотнения. Обсуждаются последствия полученных результатов для конструкции интегральных мостов и даются рекомендации о возможных способах минимизации этих эффектов. (А)

Наличие:
Корпоративные Авторы:
TRL

Crowthorne House, Nine Mile Ride
Вокингем, Беркшир Соединенное Королевство RG40 3GA
Авторов:
Дата публикации: 1996

Язык

Информация о СМИ

Тема/Указатель Термины

Информация о подаче

Регистрационный номер: 00731802
Тип записи: Публикация
Агентство-источник: Лаборатория транспортных исследований
Файлы: ITRD, ATRI
Дата создания: 27 февраля 1997 г. , 00:00

Коэффициент уплотнения грунта при обратной засыпке.Основные понятия о плотности грунта и ее коэффициенте

Проведение строительных работ любой сложности и масштаба, обязательно связаны с изучением характеристик грунта, на котором они будут проводиться. Плотность грунта или грунта – одна из существенных характеристик и физических свойств, которыми нельзя пренебрегать для качественной работы. Исследования должны касаться: определения сопротивления, расчета коэффициента его уплотнения и удельного давления на него.Результатом такого исследования будет определение плотности и пригодности объекта для строительства.

Рассчитывается по отношению массы к его объему и измеряется плотность грунтов в кг на м 3 . Имеет несколько показателей: взвешенное вещество, скелет и сухая порода.

Методы определения

Определение плотности проводят по ГОСТ 5180-84. Он предусматривает различные методы определения в зависимости от типов почвы. Так, для тех, что можно резать ножом — глины, суглинка, супеси и песка, применяют метод режущего кольца. Для подключенных — метод инициации. Наличие пород определяется непосредственным измерением срезанного образца.

Плотность частиц почвы или твердой фракции – это среднее значение всех составляющих ее: органических, минеральных и других веществ. Он равен отношению объема твердых частиц к их массе. Таким образом, это зависит от состава и видов поступающих веществ. Для разных типов веществ эти характеристики обычно постоянны и известны.Например, грунтовые частицы средней плотности по глине — 2,74 г/см 3 , супеси — 2,7 г/см 3 , песку — 2,66 г/см 3 , суглинку — 2,71 г/см 3 .

Пористость

Плотность частиц почвы и количество каждого вида вещества в общей массе почвы еще недостаточно ее характеризует. Потому что они не определяют его пористость или влажность. Пробы для исследования отбирают при естественной влажности. Для дисперсионной – она находится в пределах от 1,3 до 2,2 г/см 3 . Для более точного определения необходимо рассчитать этот показатель для ненарушенной или естественной конструкции. Ее называют плотностью скелета почвы. Для этого учитывают твердые составляющие почвы и делят их массу на единицу объема. Как видите, учитываются вещества, не содержащие влаги. Поэтому этот показатель еще называют плотностью сухого грунта. Его определяют опытным путем и рассчитывают по величине уплотнения и влажности.

Уплотнение и его коэффициент

Уплотнение или перемещение частиц веществ, входящих в состав грунта, без изменения их физико-химического состояния для целей, поставленных при проведении инженерно-строительных работ. Результатом таких действий является перераспределение частиц и увеличение числа контактов между ними. Механизм заключается в вытеснении воздуха и жидкостей из породы. При максимальной норме остается не более 5% воздуха.Для этих целей применяют разные методы: прокатку, трамбовку, вибрацию, промывку, замачивание, струйную обработку и сочетание нескольких методов одновременно.

Эффект, которого можно добиться с помощью перечисленных способов, неодинаков для разных типов грунта. Поэтому определено понятие — разработаны коэффициент уплотнения грунта и методы его расчета.

Определение коэффициента уплотнения грунта необходимо при проектировании и строительстве различных типов зданий, сооружений, дорог, мостов и других объектов.

В соответствии с требованиями проектной документации, ГОСТ и СНиП должен быть установлен и соблюден коэффициент уплотнения грунта. Коэффициент рассчитывается как отношение плотности сухого грунта или скелета на участке, где проводятся работы — контрольном участке, к плотности того же, прошедшего соответствующую процедуру в лабораторных условиях. Этот коэффициент, согласно стандартам, не должен быть меньше 0,95 — 0,98.

Является одним из основных показателей и критериев качественной работы, гарантирующей надежность и долговечность возводимого объекта.

Видео — ВИДЫ ПОЧВ. ГЕОЛОГИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ ПЛОЩАДКИ

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

Справочник

Элементы земляного полотна

Верхняя часть земляного полотна (рабочий слой) — часть земляного полотна, расположенная в пределах земляного полотна от подошвы дорожной одежды на 2/3 глубины промерзания, но не менее 1,5 м от поверхности проезжей части покрытия.

Основание насыпи — массив грунта в условиях естественного залегания, расположенный ниже слоя насыпи, а при невысоких насыпях — и ниже границы рабочего слоя.

Выемка основания — массив грунта ниже границы рабочего слоя.

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

Справочник

Коэффициент уплотнения грунта

Коэффициент уплотнения грунта — отношение плотности скелета грунта в сооружении к максимальной плотности скелета того же грунта при стандартном уплотнении в соответствии с ГОСТ 22733-77.

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

Справочник

Типы болот

Следует различать три типа болот:

I — заполненные болотными грунтами, прочность которых в естественном состоянии позволяет возводить насыпь высотой до 3 м без возникновения процесса бокового выдавливания мягкого грунта;

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

Справочник

Устойчивые и неустойчивые слои насыпи

Устойчивые слои насыпи — слои, сложенные из талых или сыпучих мерзлых грунтов, плотность которых в насыпи соответствует нормам табл. 22.

Неустойчивые слои насыпи — слои мерзлых или талых переувлажненных грунтов, которые в насыпи имеют плотность, не соответствующую нормам табл. 22, в результате чего при оттаивании или длительном воздействии нагрузок могут возникнуть деформации слоя.

ПРИЛОЖЕНИЕ 7

Суть определения коэффициента уплотнения гравия, песка, щебня и керамзита можно кратко описать следующим образом. Это величина, равная отношению плотности сыпучего строительного материала к его максимальной плотности.

Этот коэффициент различен для всех сыпучих материалов. Его среднее значение по удобству эксплуатации закреплено в нормативных актах, соблюдение которых является обязательным при проведении всех строительных работ. Поэтому, если необходимо, например, узнать, каков коэффициент уплотнения песка, достаточно будет просто заглянуть в ГОСТ и найти нужное значение. Важное примечание: все значения, приведенные в нормативных актах, являются средними и могут меняться в зависимости от условий транспортировки и хранения материала.

Необходимость учета коэффициента уплотнения обусловлена простым физическим явлением, знакомым почти всем нам. Для того чтобы понять суть этого явления, достаточно вспомнить, как ведет себя выкопанная земля. Сначала она рыхлая и достаточно объемная. Но если посмотреть на эту землю через несколько дней, то уже станет заметно, что грунт «осел» и уплотнился.

То же самое происходит и со строительными материалами. Сначала они лежат у поставщика в состоянии утрамбованного собственного веса, затем при погрузке происходит «разрыхление» и увеличение объема, а затем, после выгрузки на объекте, снова происходит естественная утрамбовка собственным весом.Помимо массы, на материал будет воздействовать атмосфера, а точнее ее влажность. Все эти факторы учтены в соответствующих ГОСТах.

Щебень, доставляемый автомобильным или железнодорожным транспортом, взвешивают на весах. При доставке гидробионтов транспортный вес рассчитывается исходя из осадки судна.

Как правильно использовать шансы

Важным этапом любых строительных работ является составление всех смет с обязательным учетом коэффициентов уплотнения сыпучих материалов. Это необходимо сделать для того, чтобы положить правильное и необходимое количество строительных материалов и избежать их переизбытка или нехватки.

Как правильно использовать шансы? Это не может быть проще. Например, чтобы узнать, сколько материала получится после встряхивания в кузове самосвала или в вагоне, необходимо найти в таблице требуемый коэффициент уплотнения грунта, песка или щебня и разделить покупаемый им объем продукции. А если вам нужно узнать объем материалов перед транспортировкой, то вам нужно будет сделать не деление, а умножение на соответствующий коэффициент.Например, если у поставщика было закуплено 40 кубометров щебня, то в процессе транспортировки это количество превратится в следующее: 40/1,15 = 34,4 кубометра.

Таблица коэффициентов уплотнения сыпучих строительных материалов
Тип материала	Покупка (коэффициент уплотнения)
ПГС (песчано-гравийная смесь)	1. 2 (ГОСТ 7394-85)
Песок для строительных работ	1.15 (ГОСТ 7394-85)
Керамзит	1,15 (ГОСТ 9757-90)
Щебень (гравий)	1.1 (ГОСТ 8267-93)
Грунтовка	1.1-1.4 (по СНиП)
Все значения, указанные в таблице, являются средними и могут меняться в зависимости от конкретных условий доставки, хранения и состава материала.

Работы, связанные с полной цепочкой перемещения песчаной массы от забоя карьера до строительной площадки, должны выполняться с учетом относительного коэффициента запаса песка и грунта на уплотнение.Это значение, которое показывает отношение весовой плотности твердой структуры песка к его весовой плотности в зоне отгрузки поставщика. Для определения необходимого количества песка, обеспечивающего планируемый объем, нужно этот объем умножить на коэффициент относительного уплотнения.

Помимо знания относительного коэффициента, приведенного в таблице, правильное использование ГОСТ предполагает обязательный учет следующих коэффициентов доставки песка на строительную площадку:

физические свойства и химический состав материала, присущие конкретной местности;
условия перевозки;
с учетом климатических факторов в период поставки;
получение в лабораторных условиях значений максимальной плотности и оптимальной влажности.

Уплотнение песчаных оснований

Данный вид работ необходим при обратной засыпке . Например, это необходимо после установки фундамента и теперь требуется заполнить зазор, образовавшийся между внешним контуром сооружения и стенками котлована, грунтом или песок. Процесс осуществляется с помощью специальных трамбовочных устройств. Коэффициент уплотнения песчаного основания равен примерно 0,98.

Коэффициент для бетонных смесей

Бетонная смесь, как и любой другой строительный материал, монтируемый методом заливки или заливки, требует дальнейшего уплотнения для получения необходимой плотности, а значит, и надежности конструкции.Бетон уплотняют вибраторами. Коэффициент уплотнения бетонной смеси в этом случае принимается в пределах от 0,98 до 1,

Механические параметры засыпки отходов с разной степенью уплотнения

Контекст 1

… степень уплотнения отходов — это процент отходов под действием внешних сил, когда они достигают максимальной сухой плотности, которая может быть достигнута в стандартном испытании на уплотнение внутри помещений, рассчитывается по фактической сухой плотности подземной отсыпки.

Согласно экспериментальному и численному анализу, степень уплотнения закладки отходов может достигать 1, как показано в таблице 2. Параметры закладки уплотненных отходов менее 1 уменьшаются, при этом уменьшение значений их коэффициентов соответствует степени уплотнения отходов засыпка. …

Контекст 2

… параметры уплотненной закладки отходов менее чем на 1 уменьшаются, с уменьшением значений их коэффициентов, соответствующих степени уплотнения закладки отходов.Показатели механической прочности засыпки отходов плотностью 0,4, 0,5, 0,6, 0,8 и 0,9 приведены в табл. 2. Кроме того, принято, что максимальная начальная пористость закладки отходов равна 0,9, а минимальная пористость после уплотнения составляет 0,4. …

Контекст 3

… кроме того, предполагается, что максимальная начальная пористость обратной засыпки отходов составляет 0,9, а минимальная пористость после уплотнения — 0,4. Результаты расчета по уравнению, соответствующему разной плотности исходного газосодержания, приведены в табл.

2….

Контекст 4

… степень уплотнения отходов — это процентная доля отходов под действием внешних сил, когда они достигают максимальной плотности в сухом состоянии, которая может быть достигнута в стандартном испытании на уплотнение в помещении, рассчитанная по фактической плотности в сухом состоянии подземная засыпка. Согласно экспериментальному и численному анализу, степень уплотнения закладки отходов может достигать 1, как показано в таблице 2. Параметры закладки уплотненных отходов менее 1 уменьшаются, при этом уменьшение значений их коэффициентов соответствует степени уплотнения отходов засыпка….

Контекст 5

… параметры уплотненной закладки отходов менее чем на 1 уменьшаются при уменьшении значений их коэффициентов, соответствующих степени уплотнения закладки отходов. Показатели механической прочности засыпки отходов плотностью 0,4, 0,5, 0,6, 0,8 и 0,9 приведены в табл. 2. Кроме того, принято, что максимальная начальная пористость закладки отходов равна 0,9, а минимальная пористость после уплотнения составляет 0,4.

…

Контекст 6

… кроме того, предполагается, что максимальная начальная пористость закладки отходов составляет 0,9, а минимальная пористость после уплотнения — 0,4. Результаты расчета по уравнению, соответствующему разной плотности исходной пористости, приведены в таблице 2. …

глава13

глава13 ГЛАВА 13
КОНТРОЛЬ СТРОИТЕЛЬСТВА

13.1	Общий
13.2	Обратная засыпка
13,3	Геосинтетика
13,4	Облицовка

13.1 ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ

Строительный контроль обеспечивает безопасное и бесперебойное выполнение проекта GRS-RW в запланированные сроки.

Строительный контроль подтверждает использование материалов в соответствии с проектом и техническими условиями, для проведения модельного строительства и соблюдения указанной процедуры строительства, чтобы GRS-RW был завершен безопасно и гладко.

Таким образом, планирование, проектирование и ход строительства время от времени сравниваются. Разница, если она есть, должна быть устранена или сведена к минимуму, насколько это возможно.

13.2 ОБРАТНАЯ ЗАСЫПКА

Грунт обратной засыпки должен быть хорошо уплотнен, чтобы GRS-RW был устойчив к внешним нагрузкам без дифференциальной осадки.

Контроль грунта обратной засыпки осуществляется путем выбора соответствующего грунта обратной засыпки и толщины слоя грунта на основе контроля качества или контроля метода строительства.

Предлагаются две спецификации для контроля почвы при обратной засыпке: Спецификации строительства земляных работ на шоссе и Руководство по проектированию , опубликованные Японской государственной корпорацией автомобильных дорог.

I. Спецификации земляных работ на шоссе, JHPC

Контроль уплотнения может осуществляться путем контроля качества или контроля метода строительства. Эти два подхода отличаются в некоторых аспектах.Следует понимать характеристики индивидуального подхода вместе с проектом, такие как его масштаб, состояние почвы и другие условия на участке, чтобы можно было выбрать соответствующий метод управления.

1. Контроль качества
a) Максимальная плотность в сухом состоянии и оптимальное содержание воды
Соотношение между максимальной плотностью в сухом состоянии и стандартной плотностью, полученной в результате испытаний на уплотнение (степень уплотнения), следует сравнивать на основе оптимального содержания воды, чтобы выяснить, находится ли оно в заданном диапазоне.Для динамического уплотнения доступны методы I и II. Метод I подходит для обратной засыпки грунта или земляного полотна, тогда как метод II подходит для дорожного основания.
Плотность поля измеряется методом замещения песка (JIS A 1214). Применяется также ядерный метод (прибор РИ).
Для контроля качества дорожной конструкции обычно используются следующие значения:
Степень уплотнения: Метод I, максимальная плотность в сухом состоянии более 90%.
Содержание воды во время строительства: содержание воды на мокрой стороне, обеспечивающее оптимальное содержание воды и степень уплотнения 90%
b) Коэффициент пустотности воздуха или степень насыщения на основе содержания воды в строительстве
Прочность уплотненного грунта и деформация характеристики должны находиться в пределах проектных критериев.Полость воздуха и степень насыщения определяются из следующих уравнений:
(13.1)
(13.2)
где
В _и
: коэффициент воздушной пустоты (%)
С _р
: степень насыщения (%)
р
_д
: плотность в сухом состоянии
р
_ш
: плотность воды
Г _с
: удельный вес почвы

Содержание воздуха в воздухе поддерживается на уровне менее 15 %. По степени насыщения почва оценивается как подходящая или неподходящая. Верхний предел содержания воды связан с проходимостью, а нижний предел должен удовлетворять требуемым расчетным механическим свойствам грунта.
Этот метод не требует испытания на уплотнение, но необходимо знать плотность грунта. Если метод, использующий максимальную плотность в сухом состоянии, менее применим, можно использовать этот метод.
в) Прочностные и деформационные характеристики грунта
Прочностные и деформационные характеристики уплотненного грунта определяют с использованием, например, сопротивления SPT, CBR, коэффициентов несущей способности и т. д.
Преимущество этих управляющих параметров заключается в сильной корреляции с производительностью GRS-RW. Однако прочность почвы после просачивания воды не достигается. Таким образом, метод применим к песку и гравию хорошего качества. Этот метод не рекомендуется для других типов почвы. Его можно комбинировать с методом, использующим коэффициент пустот воздуха или степень насыщения.
2. Контроль методом строительства
Этот метод контролируется по таким параметрам, как тип уплотнителя, количество ударов, толщина разбрасываемого грунта и т. д.Полевые испытания на уплотнение проводятся для подтверждения качества грунта обратной засыпки.

II. Руководство по проектированию, JHPC
1. Контроль качества
Этот подход применим к песчаному грунту, основанному на коэффициенте пустот воздуха. Для грунта, пористость которого трудно контролировать, используется коэффициент плотности ( D _c ) или специально регламентированное значение ( D _s ). Для мягких и слабых пород, которые разрушаются при уплотнении, коэффициент воздушной пустоты поддерживается ниже 13%.Если коэффициент воздушной пустоты нельзя удерживать ниже указанного значения, можно использовать D _c или D _s для контроля уплотнения после консультации с руководителем.
а) Общие
Для контроля используется прибор РИ (радиоизотопный) (ядерный метод). Для мелкомасштабного строительства менее 30 000 м ³ можно использовать метод замены песка.

b) Устройство RI
Следует использовать только утвержденное устройство RI.Об использовании устройства RI следует сообщить супервайзеру.
c) Образец для испытаний
Для образца для испытаний необходимо исследовать физические свойства материала, характеристики уплотнения, характеристики прочности и т. д., чтобы определить, подходит ли конкретный материал для строительства. Эта информация также будет использоваться для принятия решений о методах строительства и контроля.
d) Стандартные испытания и плановые контрольные испытания
Стандартные испытания проводятся для установления основы контроля качества строительства. Обычные испытания проводятся для проверки соответствия сооруженной земляной конструкции установленному стандарту качества.
Если результаты стандартных испытаний отличаются от свойств, полученных при испытаниях материалов, т. е. указан другой тип материала, испытания материалов следует повторить.
Если рутинный тест не соответствует стандартному качеству, конструкция должна быть переделана. Следует выявить причины невыполнения требований по качеству, чтобы это не повторилось.
e) Построение модели
«Построение модели» проводится до фактического строительства. Таблица 12.1 относится к типам используемых катков и различным компонентам конструкции. Основные моменты построения модели приведены ниже:
— определить стандартный метод строительства (количество укладок, толщина укладки, тип уплотнителя, количество проходов, метод контроля качества, значение контрольных параметров)
— определить количество машин
— для разъяснения мер предосторожности, связанных со строительным контролем
Для контроля методом замещения песка
а) Метод замены песка используется в небольших проектах, обычно менее 30 000 м ³ .
b) Измерение плотности с использованием метода замены песка (см. JIS A 1214)
в) ~ д) то же, что и выше.

2. Контроль методом строительства
а) Общие положения
Этот метод применим к массиву горных пород, качество которого невозможно контролировать. Для массива горных пород выполняется построение модели. В зависимости от осадки поверхности выбираются тип техники и количество проходов.
b) Испытание материалов
Изучаются физические свойства горных пород, чтобы выяснить, можно ли использовать метод строительства.
c) Модельное строительство
— должно быть проведено как можно раньше до фактического строительства
— масштаб построения модели определяется по согласованию с руководителем. Стандартный размер 30 см по направлению движения машины и 20 см в ширину (ширина прогона на машину = 10 см, используется 2 машины).
— стандартное количество проходов 2, 4, 6, 8, 10 и 16.
— толщина конструкции выбирается от 1 до 1.в 5 раз больше диаметра. Иногда удаляют крупные.
— Используются два типа машин и сравниваются результаты.
— Осадка измеряется после каждого прохода.
г) Контрольное значение
Тип машины выбирается по результатам построения модели. Из соотношений между осадкой и количеством проходов количество проходов выбирается таким, чтобы оно было больше, чем точка кривизны, показанная на графике.

e) Текущий контроль качества
Площадь построения и количество проходов, соответствующих толщине насыпки, полученной при построении модели, используются для оценки общего времени уплотнения.Время, необходимое для уплотнения, сравнивается с рекордным временем. Зафиксированное время не должно быть меньше требуемого времени уплотнения.

13.3 ГЕОСИНТЕТИКИ

Геосинтетика должна обладать достаточной долговременной прочностью, чтобы придать устойчивость армированному грунту. Поэтому необходимы меры предосторожности для предотвращения разрыва или деградации геосинтетического материала во время строительства.
Геосинтетик соединяется с бетонной облицовкой. Работает с грунтом как единая структура в течение длительного времени.
Во избежание разрушения и снижения прочности геосинтетические материалы не следует подвергать прямому воздействию солнечных лучей или сгибать.
Во время строительства геосинтетика не должна быть повреждена гравием или грунтом с острыми краями.

13.4 ОБЛИЦОВКА

Бетонная облицовка соединяется с геосинтетической, так что армированный грунт, построенный по методу RRR, действует как единая конструкция. Необходим контроль, чтобы гарантировать, что относительная осадка между грунтом обратной засыпки и фундаментом не произойдет.
В методе строительства RRR при возведении бетонной облицовки не используется опалубка, поэтому обернутый геосинтетический материал будет соединен непосредственно с облицовкой и будет функционировать как единое целое.
Грунт обратной засыпки должен быть хорошо утрамбован, чтобы не произошло относительной осадки.
Если ожидается консолидация облицовочного фундамента, время строительства должно быть скорректировано до тех пор, пока фундамент не проявит достаточную устойчивость.
Приборы могут проводиться для строительного контроля и послестроительного контроля ГРС-РАО.

вернуться к содержанию
перейти к главе 14
перейти к главе 12

Влияние уплотнения засыпки на механические характеристики двухстенных гофрированных трубопроводов из полиэтилена высокой плотности
Для гибких трубопроводов влияние уплотнения засыпки на деформацию трубы всегда было в центре внимания исследователей. С помощью конечно-элементного программного обеспечения была умело создана трехмерная модель грунта, соответствующая гофру наружной стенки трубы из полиэтилена высокой плотности, а «реальная» конечно-элементная модель взаимодействия трубы и грунта подтвердила точность посредством полевых испытаний. На основе модели можно получить распределение деформации в любом месте заглубленной трубы из полиэтилена высокой плотности. Анализировались изменение положения и протяженности рыхлой засыпки, распределения деформации и радиальных перемещений внутренней и наружной стенок трубы из ПЭНД при различных условиях засыпки при приложении внешней нагрузки к фундаменту, а также опасные участки трубы, в которых происходит местное выпучивание. и перелом может произойти были идентифицированы.Отмечено, что когда засыпка рыхлая, вблизи границы между рыхлой областью обратной засыпки и хорошо уплотненной областью часто возникает максимальная кольцевая деформация, деформация наружной стены, скорее всего, значительно возрастет в области вблизи венца или перевернутой области. , деформации внутренних стенок увеличиваются по амплитуде на линии пружины, а расположение свободной области оказывает большее влияние на деформацию трубы, чем размер свободной области.
1. Введение
Двойная гофрированная труба из полиэтилена высокой плотности (ПЭВП) широко используется в коммунальном хозяйстве благодаря значительным преимуществам, таким как химическая стойкость, легкий вес и простая конструкция.Специальный профиль трубы с гладкой внутренней стенкой и гофрированной внешней стенкой делает кольцевую жесткость намного выше, чем у прямостенных труб того же диаметра и толщины. На рис. 1 показано поперечное сечение стенок трубы и определена терминология в различных местах профиля (рис. 1).
Китайская спецификация (Конструкция подземной пластиковой дренажной трубы) использует нормализованное отклонение по диаметру для оценки деформации трубы [1]; деформации труб и местная устойчивость профиля не учитываются.Однако при длительной внешней нагрузке растяжения и сжатия могут следовать за растрескиванием под напряжением и пластическим разрушением соответственно. Специальный профиль усложняет распределение деформации в различных местах труб из ПНД; местное раскряжевывание гибких элементов профиля может быть вызвано особым распределением деформации [2].
Существует два направления изучения деформирования труб, одно – влияние на деформирование трубопроводов случайных факторов, таких как перегрузка грунта [3, 4], просадка грунта [5–7], взрывные работы [8, 9] и воздействие камнепадов [10, 11]; во-вторых, влияние длительного состояния труб, таких как условия монтажа [12, 13], длительная транспортная нагрузка [14, 15], смещение разлома [16] и выемка котлована [17, 18]. .Трубы из ПЭВП представляют собой классические встраиваемые гибкие трубы, а взаимодействие трубы с грунтом будет контролировать деформацию трубы под действием внешней нагрузки, поэтому исследователи сосредоточили внимание на влиянии длительного состояния установки на деформацию трубы из ПЭВП. Сводчатость почвы, развивающаяся в почвенном покрове, зависит от жесткости труб и от жесткости окружающего трубы грунта засыпки (в зависимости от степени, влажности, материала грунта и марки). Кроме того, конфигурация засыпки и способ уплотнения также могут оказывать влияние на характер нагрузки и опоры труб [19].Было проведено обследование для оценки эксплуатационных характеристик существующих труб из полиэтилена высокой плотности. Установлено, что слабое уплотнение и низкосортный закладочный материал приведут к чрезмерной деформации и разрушению мелкозакладных труб [20]. Поэтому было актуально и необходимо изучить влияние уплотнения засыпки на деформацию трубы. Ученые провели множество теоретических методов проектирования, испытаний и численного моделирования гибких труб.
Основываясь на теории предельного равновесия гранул и с учетом влияния диаметра трубы и ширины траншеи, Марстон и Андерсон вывели формулу для расчета вертикального e арт давления закладной трубы [21].Спенглер и Шафер изучили конструктивные характеристики гибкой трубы и предложили расчетную формулу для горизонтального отклонения гибкой трубы, символизирующую разработку рациональной теории проектирования [22]. Ховард сравнил экспериментальные значения с прогнозируемыми значениями уравнения Шпенглера, и результаты показали, что экспериментальные значения прогиба трубы из ПВХ были намного ниже, чем прогнозируемые значения, когда уплотнение грунта обратной засыпки было рыхлым [23].
Фарагер и др.лабораторными испытаниями исследовали осевые деформации пластиковых труб в монтаже при изменении степени уплотнения песка или гравийного материала засыпки [24]. Сарганд и др. провели полномасштабные полевые испытания для изучения поведения закладных пластиковых труб при различных параметрах монтажа (материал засыпки, степень уплотнения и толщина засыпки) [25]. Лабораторные и полномасштабные полевые испытания были проведены McGrath et al. изучить поведение грунта при монтаже; переменные включают типы и размеры труб (бетонные, стальные и пластиковые), состояние грунта в полевых условиях, ширину траншеи, метод обратной засыпки и степень уплотнения.Результаты показали, что относительно небольшое изменение плотности обратной засыпки оказывает существенное влияние на жесткость обратной засыпки, а все переменные параметры процесса обратной засыпки оказывают существенное влияние на поведение труб [26].
С помощью лабораторных испытаний и МКЭ Dhar et al. рекомендовал двухмерный анализ методом конечных элементов, который можно было бы эффективно использовать для расчета прогибов труб; они также применили МКЭ для изучения влияния области мягкого изгиба на деформации в профилированных термопластичных трубах [27].Используя ABAQS, Аль-Абри и Мохамедзейн исследовали аналогичную проблему; построена двумерная конечно-элементная модель для оценки деформации труб из ПЭНД и ПВХ при изменении плотности песчаной засыпки [28]. Ван и др. изучили изменение давления в грунте и и прогиб трубы из ПНД в зависимости от высоты засыпки мелкозернистого грунта и предложили эмпирическое уравнение для связи отношения вертикального прогиба к горизонтальному прогибу и мощности почвенного покрова [29].
Транспортная нагрузка — это внешняя нагрузка, которую должны учитывать муниципальные подземные трубы. Исследователи сообщили о деформации труб, когда автомобильная нагрузка прикладывалась к земле в качестве внешней нагрузки.
МакГрат и др. измерили напряжение и деформацию трубы из ПЭВП с неглубокой закладкой большого диаметра под реальной транспортной нагрузкой в ходе полномасштабных полевых исследований [30]. Нур и Дхар изучили взаимодействие трубы с грунтом под нагрузкой транспортного средства с помощью ANSYS и создали трехмерную модель «труба-грунт» [31].В ходе лабораторных испытаний модели Тафреши и Халадж использовали повторную нагрузку для имитации нагрузки транспортного средства и изменили такие параметры, как глубина заложения, плотность засыпки песком и интенсивность нагрузки, а также изучили осадку поверхности грунта и радиальные деформации трубы [32]. ].
Распределение деформаций и прогибов труб из ПЭВП, когда степень уплотнения обратной засыпки не соответствовала спецификации, было сообщено с помощью испытаний и двумерной модели конечных элементов; трехмерная конечная модель канализационной трубы не использовалась для моделирования влияния параметров обратной засыпки на реакцию трубы. Поэтому необходимо создать трехмерную модель трубы ПНД и изучить влияние компактности засыпки на деформации и деформацию трубы.
Целью данной статьи является создание реальной трехмерной конечно-элементной модели двухстенной гофрированной трубы из ПЭВП и грунта и обеспечение теоретической основы для изучения распределения деформации и деформации трубы при изменении плотности грунта обратной засыпки. . Достоверность трехмерной модели проверяется путем сравнения численной деформации с измеренной деформацией, полученной в ходе полномасштабных испытаний.На основе численной модели проанализировано влияние рыхлой засыпки различных участков на трубу при автомобильных нагрузках.
2. Полевой монтаж гибких труб
2.1. Описание гибких труб и тензодатчиков
В рамках данной программы полевых испытаний исследовалась двухстенная гофрированная труба из ПЭВП длиной 6,0 м и номинальным диаметром 800 мм. Геометрия труб и свойства материалов показаны в Таблице 1. Перед монтажом труб используйте датчики электрического сопротивления (BQ120-80AA-P200, точность ±2. 2 με ) был установлен для измерения окружной и осевой деформации. Чтобы свести к минимуму граничный эффект, тензорезисторы были установлены на участках А и В, которые находятся на расстоянии 1,5 м от обоих концов трубы. 8 кольцевых датчиков использовались для измерения гребня трубы деформации наружной стенки, а 24 кольцевых и осевых датчика использовались для измерения деформации внутренней стенки трубы, соответствующей гребню и впадине; Датчики были выложены, как показано на рисунке 2.
Номинальный диаметр (мм) 800
Длина препарата (мм) 100
Высота гофра (мм) 55
Минимальная толщина стенки ламината (мм) 3.5
Минимальная толщина внутренней стенки (мм) 2
поперечное сечение области на единицу длины (мм ²) 8,7
момент инерции на единицу длины (мм ⁴ ) 5120
жесткость обруча (KPA) 8
00

Прибор сбора данных (DH5921 Динамическая система анализа напряжений) использовалась для записи измеренной трубы деформируется один раз в секунду. Система предназначена для динамических испытаний структурных характеристик в крупномасштабных инженерных испытаниях и процессах разработки продуктов и способна точно измерять такие параметры, как деформация, сила и смещение. Конструкция прибора соединяет тензодатчик с системой сбора данных с помощью провода. Прибор точно собирает и усиливает слабый сигнал напряжения, затем преобразует сигнал напряжения в истинную деформацию с помощью соответствующего программного расчета, а затем передает данные на компьютер через Ethernet.Показания деформации были обнулены после установки; деформации растяжения и деформации сжатия сообщаются как положительные значения и отрицательные значения, соответственно. После 5-минутного приложения нагрузки контролировали и регистрировали деформации стенок трубы на участках трубы с инструментами.
Что касается полевой установки трубы в этом испытании, 6-метровая труба была установлена в двух различных условиях уплотнения, при которых засыпка в диапазоне 3,0 м была уплотнена в соответствии со стандартным планом CJJ 143-2010 [33] ; в другом регионе засыпка под левой веткой не уплотнялась при монтаже и использовалась для имитации экстремальных условий плохого уплотнения засыпки. Засыпку уплотняли вибротрамбовкой и плитой размером 450 мм × 450 мм, с рабочей массой 500 кН. Труба из ПЭВП была закопана и испытана под траншеей длиной 6,0 м, шириной 2,2 м и глубиной 2,4 м, и оба конца трубы были ограничены контрольными колодцами. Параметры песка Backfill профилируются в таблице 2.
10000
9
в костюме почвы
Максимальная сухая плотность (кг/м ³ ) 1549
Содержание воды (%) 12
Предел жидкости (%) 25.9
пластиковый предел (%) 17.3
Void соотношение 42.3
Backfill Sand
Максимальная сухая плотность (кг / м ³) 1730
Грубый песок (0,5-3 мм) (%) 35
среднего песка (0,35-0,5 мм) (%) 57
тонкий песок (0,25-0,35 мм) (%) 8
Марка 120
Стандартный процесс установки в 3. 0 м области во время полевых испытаний построен следующим образом. Дно траншеи имело слой подстилки толщиной 200 мм, состоящий из песка с уплотнением 90% (т.е. слой 01), покрывающего ненарушенный естественный грунт. Область (т. е. слой 02) от основания до вута была засыпана с относительной плотностью 95%, чтобы обеспечить прочную опору для трубы. От рессорной линии трубы до вершины трубы была уложена песчаная засыпка вокруг труб с подъемами 100 мм и уплотнена до 95% уплотнения перед добавлением последующих подъемов (т.э., Лэй 03). 0,4-метровый участок свода труб был разделен на две части (т. е. слой 04 и слой 05), а песчаная засыпка имела уплотнение 85 % и 90 % соответственно. В интервале мощности 1,0 м (т. е. слой 06) от 0,4 м над венчиком трубы до земли укладывался внутрикостюмный грунт с уплотнением 90 %. В условиях неравномерного уплотнения грунта обратной засыпки грунт при обратной засыпке левого борта (т.Область обратной засыпки была разделена и уплотнена, как показано на рисунке 3.
2.2. Полевые испытания трубы
В ходе этих полевых испытаний слой дорожного покрытия не лежал над поверхностью грунта, а деформация трубы была намного больше, чем реальная деформация трубы, заглубленной под дорожное покрытие. Поэтому измеренные данные используются только для сравнения с смоделированными данными, чтобы проверить точность численной модели; однако его нельзя рассматривать как деформацию трубы под действием реальной автомобильной нагрузки.
Два смотровых колодца были оборудованы на обоих концах трубопровода, а транспортная нагрузка была приложена к тяжелому грузовику. На рис. 4 показаны положения шин двух осей грузовика для трубы. Предполагалось, что задняя ось грузовика разделяет 2/3 общей нагрузки, а центр тяжести задней оси находится точно над секцией с тензодатчиками. Общая нагрузка грузовика составляла 168 кН, а давление каждой задней шины на поверхность составляло 700 кПа.
3. Составы конечных элементов
3.1. Аналитическая модель
Для гибкой подземной трубы оценка прогиба и деформации трубы может быть рассчитана с использованием расчетных уравнений. Упрощенная процедура, подходящая для ручного расчета, разрабатывается на основе расчетных уравнений для решения деформации и деформации подземных гибких труб [34]. Учитывается отклонение, вызванное кольцевым сжатием и изгибом, и получается величина изменения диаметра в вертикальном направлении (уравнение (1)). Затем Уоткинс и соавт.использовали эмпирический коэффициент «формы» D _f для представления пиковой окружной деформации изгиба как функции смещения (уравнение (2)) [35]. Однако в качестве эмпирического коэффициента D _f трудно обобщить распределение деформации всех полиэтиленовых труб, а для двухстенных гофрированных труб из ПНД с особой формой поперечного сечения эмпирический коэффициент D _f более ограничен.где = уменьшение диаметра по вертикали; D = диаметр трубы; = давление вскрышных пород на линии пружины; E = модуль материала трубы; R = радиус средней точки сечения трубы; M _s = одномерный модуль грунта; K = коэффициент залегания; D _l = коэффициент задержки прогиба; A = площадь поперечного сечения; I = момент инерции; c = расстояние до крайнего волокна от нейтральной поверхности в стенке трубы; = пиковая окружная деформация изгиба; и = эмпирический коэффициент деформации, связывающий деформацию при изгибе с прогибом при изгибе.
3.2. Модель грунта
В соответствии с параметрами профиля трубы из полиэтилена высокой плотности и грунта, использованными в полевых испытаниях, мы создаем трехмерную модель конечных элементов. Внешней стенке трубы соответствует гофрированная модель грунта, имеющая сложную форму в области контакта, а сетки внешней стенки совпадали с сетками грунта для обеспечения точности и сопоставимости результатов моделирования.
Поэтому создание сетки «гофрированной» области модели грунта очень затруднено.Для контроля качества элементов и обеспечения точности модели размеры элементов участка гофрирования грунта должны быть достаточно малы. Это неизбежно делает количество элементов гофрированного грунта намного больше, чем количество элементов обычных труб с прямыми стенками, размер модели и вычислительная эффективность невыносимы для обычных компьютеров. В этой статье для создания сетки модели гофрированного грунта используется профессиональное программное обеспечение для построения сетки HYPERMESH, и при условии обеспечения точности расчета количество элементов слегка уменьшено, поэтому количество элементов модели грунта, используемых в этой статье, составляет всего 630 000. .В HYPERMESH наносимые на график уточненные пронумерованные элементы и элементы оболочки внешней стены генерируются на основе соответствующей сетки границы раздела труба-грунт, при этом элементы контактных позиций между внутренней стеной и внешней стеной также должны совпадать. Независимые элементы трубы и грунта экспортируются из HYPERMSH и вводятся в ABAQUS для анализа (рис. 5).
Модель грунта имеет длину 3,0 м, ширину 4,0 м и глубину 3,6 м (рис. 6) и моделируется конститутивной моделью Мора-Кулона.Элементы почвы представляют собой восьмиузловой элемент с уменьшенной интеграцией (C3D8R), а песочные часы хорошо расширены. Уплотнение обратной засыпки показано на рисунке 6, а параметры обратной засыпки для численного моделирования можно увидеть в таблице 3. Механические параметры рыхлой засыпки, такие как модуль упругости, коэффициент Пуассона и сцепление, отличаются от уплотненной засыпки. Для гибкой трубы модуль упругости грунта (т. е. жесткость грунта) непосредственно влиял на взаимодействие между трубой и грунтом; если засыпка рыхлая, модуль упругости засыпки уменьшается, взаимодействие грунт-труба ослабевает, а нагрузка на грунт, воспринимаемая трубой, увеличивается. В данной работе рыхлость засыпки проявляется снижением ее модуля упругости.

000000
Lay 01 LAY 02 LAY 03 LAY 04 LAY 05 LAY 06 в костюме почвы
Сухая плотность (кг / м ³) 2020 1670 1670 2000 1800 1850
98 101601
9160 95 95 95
Elastic Modulus (MPA) 10 15 15 7 9 9 30
Соотношение Пуассона 0.30 0,26 0,26 0,23 0,30 0,32 0,35
Сплоченность (кПа) 0,50 0,25 0,25 0,30 0,35 0,40 0,40
Угол трения (°) 35 31 25 28 30 27 30
0
Согласно коду конструкции конструкции для трубопроводов воды Техника снабжения и обращения с отходами (GB 50332-2002) представлена взаимосвязь между уплотнением грунта и модулем упругости; в следующей части проверки численной модели модуль упругости рыхлой засыпки рассчитан как 3 МПа. Нижняя плоскость грунта полностью стеснена, горизонтальные смещения четырех вертикальных плоскостей не допускаются.
3.3. Модель трубы
Упругая модель и восьмиузловой элемент оболочки с уменьшенной интеграцией (S8R) используются для моделирования трубы с начальным внутренним диаметром 0,8 м и длиной 3,0 м (рис. 7). Труба считается эластичным материалом из-за ее линейной упругости при кратковременной нагрузке; параметры материала трубы из полиэтилена высокой плотности, представленные в таблице 4, предложены в Спецификации технических условий на подземный пластиковый трубопровод канализационного хозяйства [33].

Свойства ПЭВП гофрированные трубы
модуль упругости (МПа) 800
Плотность 950
Соотношение Пуассона 0.4
Идеализированная толщина стен воды (мм) 3
Идеализированная толщина внутренней стенки (мм) 2
3.
4. Модель автомобильных нагрузок
Модель конструкции имитирует фундамент и не учитывает дорожное покрытие и земляное полотно; вертикальная нагрузка σ _z, приложенная к фундаменту, состоит из σ _{z 1} и σ _{1 4 z ; σ _{z 1} — автомобильная нагрузка, а σ _{z 2} — нагрузка на дорожное покрытие и земляное полотно.}
В 1960-х годах Американской ассоциацией работников автомагистралей между штатами (AASHO) была предложена четвертая степенная теория: статическая нагрузка на ось больше подходит для моделирования транспортной нагрузки с низкой скоростью и малой нагрузкой на ось [36]. В «Технических условиях на проектирование асфальтобетонного покрытия автомобильных дорог» грузовой автомобиль, заднее колесо которого является одноосно-двухколесным, указывается в качестве стандартного транспортного средства и 100 кН в качестве стандартной нагрузки на ось. В этой статье для моделирования двухколесной группы заднего колеса тяжелых транспортных средств принята нагрузка одного круга, диаметр нагрузки круга ( D ) составляет 300 мм, а расстояние между колесами транспортного средства составляет 1 .8 м, а стандартная нагрузка ( p ) составляет 0,7 МПа. Автомобильная нагрузка, действующая на дорожное покрытие, распределяется при передаче вниз. Угол расширения давления грунтового основания связан с шириной нагрузки и модулем упругости нижележащего слоя. В соответствии с Правилами проектирования фундамента здания угол расширения каждого слоя покрытия и диаметр после рассеивания показаны на рисунке 8. При распределении по поверхности фундамента круговая нагрузка имеет диаметр 1.8 м, а полоса шириной 3,5 м заполнена равномерным грузом. Движение транспорта в городе непрерывное и медленное, поэтому транспортную нагрузку можно упростить до равномерной статической нагрузки, приложенной ко всему основанию. Вертикальное напряжение σ _{z 1}, вызванное транспортной нагрузкой, связано с толщиной земляного полотна и углом расширения давления грунтового основания (уравнение (3)) поверхность основания, обусловленная конструкцией дорожной одежды и земляным полотном, видна в уравнении (4): где D = диаметр круговой нагрузки, p = величина давления в шинах, z = расстояние от основания основания до вершины фундамент, и θ = угол расширения давления грунтового основания. где = сильный поверхностный слой, = толщина поверхностного слоя, = сильный базовый слой, = толщина базового слоя, = сильный грунтовый слой и = толщина земляного полотна.

Согласно уравнениям (1) и (4), вертикальное напряжение σ _z приложенной нагрузки на грунт основания составляет 50 кПа. Поэтому статическая нагрузка 40 кПа и 3,28 м × 3,08 м, действующая на грунт основания, используется путем моделирования автомобильных нагрузок, действующих на трубу в этой статье.
4. Проверка числовых моделей
Соответствующие числовые модели устанавливаются в соответствии с выполнением полного теста; автомобильная нагрузка применяется в соответствии с положением шины в испытании, а величина нагрузки составляет 0,7 МПа.
Из рис. 9 видно, что расчетные результаты окружной деформации в основном согласуются с результатами измерений натурных испытаний в тенденциях распределения и значениях. Расчетное значение осевой деформации и измеренное значение внутренней стенки сильно различаются, что может быть связано с тем, что тензорезистор, использованный в тесте, длинный, а запись осевой деформации в тесте недостаточно точна. Это показало, что смоделированные ряды параметров полностью подтверждены полномасштабными испытаниями, что дает основания полагать, что модели конструкции в этой статье разумны и надежны.
Для трубы с однородной засыпкой максимальное значение сжатия трубы может быть представлено окружной деформацией в желобе или внутренней стенке на линии пружины [27]. Распределение окружной деформации вкладыша аналогично распределению впадины, за исключением того, что вкладыш имеет большую величину.Окружная деформация сначала увеличивается, а затем уменьшается; максимальная окружная деформация возникает на пружинных линиях, а деформация на короне меньше, чем на перевернутой. Максимальная окружная деформация стенки вкладыша меньше, чем минимальная окружная деформация впадины, и окружные деформации сильно различаются в небольших областях. Это указывает на то, что локальная потеря устойчивости в профиле и пружинных линиях внутренних стенок больше похожа на повреждение [37]. Распределение окружной деформации гребня является сложным. Натяжение уменьшается от макушки к плечу, затем увеличивается от плеча к пружинной линии, а затем уменьшается от пружинной линии к обратной. Минимальная и максимальная деформации проявляются на плече и линии пружины соответственно. Осевая деформация впадины представляет собой деформацию растяжения, осевая деформация намного меньше, чем окружная деформация, и влияние на трубу не учитывается, поскольку значение деформации слишком мало.
Результат распределения деформации по окружности немного отличается от того, что сообщается в литературе; это может быть вызвано различными методами уплотнения и материалами засыпки при монтаже трубы.Подробный отчет об измеренных окружных деформациях можно найти в исследовании Брахмана [19]. Брахман указал в статье, что максимальная окружная деформация впадины проявляется на пружинной линии, а окружная деформация впадины на макушке больше, чем на перевернутой; окружная деформация гребня максимальна на линии пружины; и напряжение на инверте больше, чем на макушке. Осевая деформация гребня представляет собой растяжение, за исключением деформации на линии пружины.
На рис. 10 показано распределение деформаций трубы, когда засыпка под левой веткой неплотная, а измеренная деформация сильно отклоняется от расчетной деформации, возможно, из-за расположения тензодатчика и влияния неравномерной опоры засыпки на трубка. Тем не менее, в пределах допустимого диапазона погрешности, тренды распределения общего согласия между измеренной деформацией и расчетной деформацией получаются из конечно-элементной модели. Поэтому считается, что трехмерная конечно-элементная модель может обеспечить достоверные расчетные результаты анализа для изучения механического отклика трубы в случае неравномерной засыпки, а установка модуля рыхлой засыпки на уровне 3 МПа в численном моделировании считается достоверной. .
В следующей части на основе трехмерной конечно-элементной модели исследуется влияние рыхлой засыпки различных участков на деформацию и деформацию трубы под действием автомобильной нагрузки. Особое внимание уделяется распределению окружной деформации, которое считается более чувствительным индикатором деформации, а разница между окружной деформацией вкладыша и окружной деформацией впадины рассматривается как индикатор возможности местного коробления.
5.Эффект рыхлой засыпки
Если уплотнение обратной засыпки асимметрично, труба эксцентрически сжимается. При длительной нагрузке внецентренное сжатие трубы, скорее всего, приведет к выходу трубы из строя. Поскольку спецификация требует внимания к уплотнению засыпки под веткой трубы, в этой части рассмотренные наиболее жесткие условия могут превышать типовые расчетные условия. Некоторые условия уплотнения рассчитаны на левую и правую области уплотнения закладки, которые несимметричны; Распределение деформации и деформация трубы исследуются под действием автомобильной нагрузки.На возможность местной потери устойчивости указывает разница между окружной деформацией вкладыша и окружной деформацией впадины. Эта часть использует статическую нагрузку 50 кПа и 3,28 м × 3,08 м для воздействия на грунт основания.
На рисунке 11 LE представляет истинную деформацию вдоль направления второй оси в ABAQUS, а локальные цилиндрические координаты трубы установлены в модели, поэтому LE22 указывает истинную окружную деформацию трубы. На Рисунке 12 «Стандарт» относится к деформации трубы под нагрузкой от транспорта, когда засыпка уплотнена в соответствии со спецификацией.«L01» относится к деформации трубы под нагрузкой от транспортного средства, когда засыпка левой области слоя 01 ослаблена.
5.1. Влияние свободной обратной засыпки одной стороны
Распределение окружной деформации и смещения трубы, когда левое основание более мягкое (т. е. засыпка левого слоя 01 была рыхлой), представлено на рисунках 11 и 12. Окружная деформация внутренняя стенка увеличивается в небольшой области (т. е. 180°–225°), а затем сразу уменьшается (т. е. 225°–360°).Максимальная окружная деформация внутренней стены появляется на правой пружинной линии, и эта точка определяется как наиболее опасная точка. Деформации вкладыша и ендовы уменьшаются на 13 % и 15 % соответственно у левой пружины. Несмотря на то, что труба не находится в прямом контакте с рыхлой засыпкой, смещение трубы все же увеличивается в левом нижнем углу трубы из-за мягкости основания. Внешняя стенка трубы подвергается неблагоприятному воздействию только вблизи обратной стороны, а деформация гребня на левой стороне трубы уменьшается.Это показывает, что надлежащее снижение жесткости основания трубы может уменьшить деформацию трубы.
Как показано на рисунках 13 и 14, это связано с низкой жесткостью обратной засыпки под левой веткой, что привело к тому, что окружная деформация внутренней стены значительно превышает стандартную деформацию от обратной до левой пружины и уменьшается от левой пружины к макушке. Максимальная деформация наблюдается вблизи границы рыхлой и уплотняющей засыпки; максимальная деформация ендовы и вкладыша увеличивается на 28 % и 34 % соответственно.Максимум разницы между деформациями впадины и вкладыша увеличивается на 27 %. Мягкий изгиб оказывает влияние на наружную стенку труб, которая простирается от области рыхлой засыпки до области уплотненной засыпки. Максимальная окружная деформация гребня увеличивается на 25% (положение переместилось с линии пружины на середину бедра). Наиболее опасным местом стал левый бок трубы, где произошло локальное коробление и разрушение наружной стенки. В то же время радиальное смещение также варьировало в основном в этой области.Радиальное смещение участка трубы, стесненного хорошо уплотненной засыпкой, не изменяется, а смещение остального участка увеличивается за счет ослабления крепи. Деформация «перевернутой формы» характеризуется уплощением на перевернутом и выступающем бедре [38], а при бедной почве под поясом и хорошем качестве почвы над ней возникает форма перевернутого сердца [38]. 39]. Описание в этой части совпадает с выводом, сделанным Dhar et al.; бедный грунт вута привел к перераспределению деформации по окружности трубы; концентрация штаммов происходит на бедре [2].
Для трубы, заглубленной в грунт, где засыпка слоя 03 оставила рыхлый участок, распределения деформаций показаны на рисунках 15 и 16. Окружные деформации в ендове и хвостовике больше стандартных деформаций на участке слева -пружины к левому плечу и меньше стандартного напряжения на участке от перегиба к левой пружине.Максимальная деформация впадины и деформация футеровки увеличиваются на 26% и 33% соответственно. Разница между деформацией впадины и деформацией вкладыша увеличивается на 27% в области правого плеча. Гребневая деформация почти всей трубы увеличилась, а затем положение максимальной окружности гребня в этом случае смещается от линии пружины к левому уступу. По мере ослабления связи рыхлого грунта с трубопроводом смещения трубы увеличиваются вблизи левой рессоры и венца и уменьшаются вблизи левого плеча (т.э., 290°–315°), а остальные площади остаются без изменений.
Распределение окружной деформации на трубе, когда левые области Lay 01 и Lay 02 не закреплены, представлены на рисунках 17 и 18. Окружные деформации вкладыша и долины увеличиваются в области от перевернутой до пружинной линии (т.е. 180° –270°) и уменьшение в области от линии пружины к макушке (т. е. 270°–0°). Результат числа показывает, что максимальная окружная деформация вкладыша и впадины увеличивается на 16% и 13%, соответственно, вблизи левой пружины; разница между ними увеличивается на 12 %, и часть, где наиболее вероятно возникновение локального коробления, также находится здесь.Наиболее пострадавшая область окружной деформации гребня находится вблизи инверта, а максимум перемещается от линии пружины к инверту, увеличение на 5% связано с неравномерностью обратной засыпки вблизи инверта. Однако окружная деформация гребня от левого бедра до макушки уменьшается. Большие осевые смещения на левой стороне трубы доказывают, что область обратной засыпки с низкой жесткостью под линией пружины, ограниченной трубой, является слабой.
Несмотря на то, что рыхлая часть трубы в этом случае больше, прирост окружной деформации, вызванный рыхлой обратной засыпкой, стал меньше; влияние рыхлой засыпки на максимальную деформацию трубы не просто положительно связано с размером рыхлой области.
На рисунках 19 и 20 показано, что нагрузка на внутреннюю стенку трубы больше всего воздействует на область выше половины трубы (т. е. 270°–90°), когда левые стороны слоев 01 и 03 не закреплены. Деформация увеличивается в этом районе и достигает максимума на левой рессоре. Максимум впадины и вкладыша увеличивается на 28% и 23% соответственно, а разница между двумя деформациями увеличивается на 21%. Окружная деформация гребня сильно колебалась на макушке, а максимум деформации перемещается от линии пружины к макушке и увеличивается на 20 %.Величина изменения смещения невелика, в основном отражается в увеличении макушки и области левого бедра.
Когда засыпки на левой стороне слоя 02 и слоя 03 были рыхлыми, структурное поле определяло деформацию и деформацию трубы (рис. 21 и 22). Когда правая сторона трубы опирается на хорошо уплотненную засыпку, окружные деформации внутренней стенки увеличиваются. В левой части трубы, соприкасающейся с рыхлой засыпкой, окружные деформации внутренней стенки увеличиваются только в небольшой области вблизи пружинной линии, а в остальной части деформации уменьшаются. Величины двух пиковых значений на линии пружины не сильно различаются. Максимальная деформация гильзы и ендовы увеличивается на 22 % и 14 % соответственно, разница увеличивается на 13 %. Вблизи макушки окружная деформация гребня увеличивается, и она более заметна с левой стороны. Еще одна область, где увеличилась периферическая деформация гребня, — от левого бедра к правому бедру; возле левого бедра появляется максимальное значение и увеличивается на 15%. Кроме того, рыхлая засыпка с левой стороны привела к увеличению осевого смещения с левой стороны трубы.
Предполагается, что в крайних случаях засыпка с левой стороны трубы неплотная, а деформация и смещение трубы показаны на рисунках 23 и 24. Окружная деформация ендовы и вкладыша увеличивается на пружинных линиях и деформации на право-пружинной линии больше возрастают и достигают максимального значения, хотя правая сторона трубы окружена хорошо уплотненной засыпкой. Максимальная окружная деформация впадины увеличивается на 17 %, а максимальная окружная деформация гильзы увеличивается на 24 %, разница, которая может быть использована для указания на возможность местной потери устойчивости, увеличилась на 14 %. Закон распределения окружной деформации гребня полностью меняется, максимальное значение появляется вблизи венца, которое увеличивается на 15 %. Окружная деформация гребня в большинстве областей вблизи выворота увеличивается, а наиболее уязвимое место наружной стенки появляется на вершине и вывороте. При совместном воздействии выдавливания верхнего грунта и ослабления окружающей засыпки радиальное смещение трубы явно увеличивается в рыхлой зоне.
5.2. Влияние свободной обратной засыпки с обеих сторон
Распределение деформации по окружности и прогиб являются сложными, когда совместное действие левой стороны слоя 01 и правой стороны слоя 02 неплотное (рис. 25 и 26).Можно обнаружить, что окружная деформация внутренней стенки уменьшилась или осталась постоянной в области верхней половины (т. е. 270°–90°), где она контактирует с плотной засыпкой, а деформация внутренней стенки нижней половины области увеличивается. . Вблизи правого бедра окружные деформации внутренней стенки достигают максимума; деформация лейнера увеличивается на 38 %, деформация впадины увеличивается на 32 %, а разница между деформациями на лейнере и впадине увеличивается на 30 %, что оказало наибольшее влияние на окружную деформацию гребня на вывороте; деформация гребня увеличивается из-за плохой поддержки региона. Максимальное сжатие увеличивается на 30% (положение перемещается с линии пружины на бедро). Кроме того, профиль деформации по-прежнему представляет собой «деформацию сердца», но величина осевого смещения больше. Причина в том, что рыхлая засыпка под вутом привела к ослаблению опоры трубы, а слабость левого основания в этой плохой ситуации усугубляется.
Как видно из рисунков 27 и 28, окружная деформация в хвостовике или желобе увеличивается в области, поддерживаемой рыхлой обратной засыпкой, когда закладка левого слоя 01 и правого слоя 03 неплотная.Вблизи правой пружины максимальная деформация гильзы увеличивается на 40 %, а максимальная деформация впадины увеличивается на 33 %. Что касается окружной деформации гребня, рыхлая засыпка была сильно затронута вблизи вершины, а максимум произошел на правом уступе и увеличился на 19%. Однако радиальное смещение уменьшается от заплечика к линии пружины, а смещение левой стороны трубы увеличивается.
На рисунках 29 и 30 показаны расчетные значения окружной деформации и смещения при условии, что засыпка слоев 02 слева и 03 справа неплотная. Окружные деформации внутренней стены увеличиваются и уменьшаются в области вокруг рыхлой и хорошо уплотненной засыпки соответственно. Имеются два пиковых значения окружных деформаций долины в двух регионах, поддерживаемых рыхлой обратной засыпкой, и величины двух пиковых значений почти равны. Закон изменения окружной деформации гильзы аналогичен закону долинной деформации. Максимальная деформация лейнера и ендовы увеличивается на 48 % и 39 % соответственно. Положение, наиболее подверженное локационному выпучиванию, находится вблизи линии пружины, и изменение смещения в этой точке также является наибольшим.
Реакция деформации гребня на жесткость обратной засыпки более чувствительна и сложна. Распределение гребневой деформации совершенно иное, чем при стандартном уплотнении, и стандартная деформация меньше. Деформация изменилась в основном вблизи макушки и линии пружины, а максимум появился на левом бедре и увеличился на 32%. В областях, поддерживаемых рыхлой засыпкой, радиальное смещение сильно увеличивается, и максимальное значение появляется вблизи левого борта.
Разрушение трубопровода обычно начинается с положения максимальной деформации, а локальное выпучивание наиболее вероятно в положении максимальной разницы между окружной деформацией вкладыша и окружной деформацией впадины. В таблице 5 приведены приращения максимальной деформации трубы в различных местах при указанных выше десяти условиях обратной засыпки.
9
CREST (%) долина (%) вкладыш (%) вкладыш (%) разница между напряжением долины и штаммом вкладыши (%)
L01 0 0 0 0
25 28 34 27
L03 18 26 33 27
L01-L02 5 13 16 12
20 28 23 20
L02-L03 15 14 22 13
L01-L02-L03 15 17 24 14
L01-R02 30 9160 0 32 38 30
L01-R03 19 40 42
L02-R03 32 39 48 36
Реакция трубы на рыхлую засыпку связана не только с размером участка с рыхлой засыпкой, но и с расположением участка, а расположение участка с рыхлой засыпкой критичнее, чем размер. Можно обнаружить, что труба предъявляла более высокие требования к уплотнению обратной засыпки в окружающей трубе (т. е. слой 02 и слой 03), особенно засыпка вута (т. е. слой 02). В случае рыхлой локальной засыпки максимальное значение окружной деформации хвостовика более восприимчиво, чем изменение окружной деформации впадины. Однако для основания трубы надлежащее снижение жесткости обратной засыпки может снизить деформацию трубы. При ослаблении слоя 02 и засыпки с прилегающим участком с левой стороны трубы, хотя диапазон закладки малой жесткости расширился, вариация максимума деформации трубы снижается.При распределении рыхлой части засыпки слева и справа асимметрия жесткости засыпки усиливается, а максимальный прирост деформации больше, чем в случае, когда левая сторона однослойной засыпки рыхлая и имеет больше возможностей для локального коробления. трубы происходит.
6. Заключение
В статье сравнивались измеренные значения и расчетные значения заглубленных двухстенных гофрированных труб из ПЭВП, что показало, что трехмерная модель конечных элементов может быть эффективно использована для расчета деформации трубы под структурным полем. На основе конечно-элементной модели изучено распределение деформации трубы под действием внешней нагрузки. Получены следующие выводы: (1) Тенденции распределения деформации вкладыша и впадины очень похожи, и максимальная деформация внутренней стенки часто проявляется вблизи линии пружины, которая является областью, где наиболее вероятно локальное коробление. (2) ) При заглублении трубы в хорошо утрамбованный грунт наиболее опасным местом наружной стены является рессорная линия. Тем не менее, если засыпка вокруг трубы рыхлая, наиболее очевидное изменение окружной деформации гребня происходит вблизи вершины или изгиба.(3) Когда в засыпке вокруг трубы имеется рыхлая область, вблизи границы между рыхлой областью обратной засыпки и хорошо уплотненной областью, часто возникает максимальная окружная деформация, и точка, где радиальное смещение трубы изменяется чаще всего совпадает с точкой максимальной окружной деформации впадины. (4) Реакция трубы на рыхлую засыпку связана не только с размером рыхлой области обратной засыпки, но и с расположением области, и расположением области при рыхлой засыпке более критичен, чем размер. (5) Наибольшее влияние на напряженное состояние и деформацию трубы оказывает уплотнение засыпки под веткой. Поэтому в процессе непосредственного строительства необходимо обеспечить, чтобы степень уплотнения засыпки в регионе соответствовала требованиям спецификации.
Доступность данных
Данные рисунков и таблиц, использованные для поддержки результатов этого исследования, включены в статью. Кроме того, конечно-элементные модели можно получить у соответствующего автора по запросу.
Конфликт интересов
Авторы заявляют об отсутствии конфликта интересов в связи с публикацией данной статьи.
Благодарности
Авторы выражают признательность за финансовую поддержку, оказанную Национальной ключевой программой исследований и разработок Китая (№ 2016YFC0802400), Национальным фондом естественных наук Китая (№ 51978630, 51678536), Программой инноваций в области науки и технологий. Таланты в университетах провинции Хэнань (грант No.19HASTIT043), Исследовательский фонд выдающихся молодых талантов Университета Чжэнчжоу (1621323001) и Программа инновационной исследовательской группы (в области науки и техники) Университета провинции Хэнань (18IRTSTHN007).
Dryad Data — Экспериментальное исследование влияния литологии на характеристики уплотнения битой пустой породы в закладке угольных шахт
» ], «url»: «http://datadryad.org/stash/dataset/doi%253A10.5061%252Fdryad.sj52ds3», «идентификатор»: «https://doi.org/10.5061/dryad.сж52дс3», «версия»: 1, «isAccessibleForFree»: правда, «ключевые слова»: [ «Распределение частиц по размерам», «Поведение уплотнения», «Закладочная разработка», «Литология», «Разбитая пустая порода» ], «создатель»: [ { «@type»: «Человек», «имя»: «Мэн Ли», «givenName»: «Мэн», «familyName»: «Ли», «принадлежность»: { «@type»: «Организация», «sameAs»: «https://ror.org/01xt2dr21», «name»: «Китайский горно-технологический университет» } }, { «@type»: «Человек», «имя»: «Джи Чжан», «givenName»: «Джи», «familyName»: «Чжан», «принадлежность»: { «@type»: «Организация», «sameAs»: «https://ror. орг/01xt2dr21″, «name»: «Китайский горно-технологический университет» } }, { «@type»: «Человек», «имя»: «Чжунъя Ву», «givenName»: «Чжунъя», «familyName»: «Ву», «принадлежность»: { «@type»: «Организация», «sameAs»: «https://ror.org/01xt2dr21», «name»: «Китайский горно-технологический университет» } }, { «@type»: «Человек», «имя»: «Ю Лю», «givenName»: «Ю», «familyName»: «Лю», «принадлежность»: { «@type»: «Организация», «sameAs»: «https://ror.орг/051hvcm98», «name»: «Университет провинции Цзянсу» } }, { «@type»: «Человек», «name»: «Больная Ли», «givenName»: «Болен», «familyName»: «Ли», «принадлежность»: { «@type»: «Организация», «sameAs»: «https://ror.org/01xt2dr21», «name»: «Китайский горно-технологический университет» } } ], «распределение»: { «@type»: «Загрузка данных», «encodingFormat»: «приложение/zip», «contentUrl»: «http://datadryad. org/api/v2/datasets/doi%253A10.5061%252Fdryad.sj52ds3/скачать» }, «временное покрытие»: [ «2019», «2019-03-13T17:58:45Z» ], «пространственное покрытие»: [ ], «цитата»: «http://doi.org/10.1098/rsos.182205», «лицензия»: { «@type»: «Творчество», «name»: «CC0 1.0 Universal (CC0 1.0) Предоставление общественного достояния», «лицензия»: «https://creativecommons.org/publicdomain/zero/1.0/» }, «издатель»: { «@id»: «https://datadryad.org», «@type»: «Организация», «legalName»: «Цифровой репозиторий Дриад», «имя»: «Дриада», «url»: «https://datadryad.орг» }, «провайдер»: { «@id»: «https://datadryad.org» } }
Цитата
Ли, Мэн и др. (2019), Данные из: Экспериментальное исследование влияния литологии на характеристики уплотнения битой пустой породы в засыпке угольных шахт, Dryad, набор данных, https://doi.org/10.5061/dryad.sj52ds3
Аннотация
Исследование направлено на изучение влияния литологии на характеристики уплотнения битых пустых пород. С этой целью сервоиспытательная машина WAW1000D и самодельная двунаправленная испытательная система для сыпучих материалов были использованы для проведения испытаний на осевое и боковое уплотнение четырех типичных типов разрушенных пустых пород: песчаника, аргиллита, известняка и сланца.На этой основе мы проанализировали взаимосвязь между латеральным и осевым напряжением, деформацией и пористостью четырех типов разрушенных пустых пород. Кроме того, обсуждались взаимосвязь осевого напряжения с боковым напряжением и коэффициентом бокового давления, а также изменения в гранулометрическом составе раздробленных пустых пород до и после уплотнения. Результаты испытаний показали, что образцы повышенной прочности имеют низкие значения поперечной и осевой деформации, а также меньшую пористость при испытаниях на осевое и поперечное нагружение; в то время как образцы с меньшей прочностью показали низкие боковое напряжение и коэффициент бокового давления при осевой нагрузке.Было обнаружено, что после уплотнения образцы четырех типов битой пустой породы имеют более высокую долю мелких частиц, что указывает на некоторое дробление частиц.

В _и	: коэффициент воздушной пустоты (%)
С _р	: степень насыщения (%)
р _д	: плотность в сухом состоянии
р _ш	: плотность воды
Г _с	: удельный вес почвы

Коэффициент уплотнения земли при обратной засыпке. Основные понятия о плотности грунта и его коэффициента

Методы определения

Пористость

Уплотнение и его коэффициент

Видео — ВИДЫ ГРУНТА. ГЕОЛОГИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ УЧАСТКА

Элементы земляного полотна

Коэффициент уплотнения грунта

Типы болот

Стабильные и нестабильные слои насыпи

Как правильно пользоваться коэффициентом

Уплотнение песчаных оснований

Коэффициент для бетонных смесей

Обратная засыпка, пол по грунту, основание под перестенки

ГефестАвто — Песок Щебень Грунты Дорожные Земляные работы МО МСК

Уплотнение грунта при возведении земляных сооружений

курсов PDH онлайн. PDH для профессиональных инженеров. ПДХ Инжиниринг.

НА МЕСТЕ СОСТОЯНИЯ УПЛОТНЕНИЯ КОНСТРУКЦИОННОЙ ЗАСЫПКИ

Язык

Информация о СМИ

Тема/Указатель Термины

Информация о подаче

Коэффициент уплотнения грунта при обратной засыпке.Основные понятия о плотности грунта и ее коэффициенте

Методы определения

Пористость

Уплотнение и его коэффициент

Видео — ВИДЫ ПОЧВ. ГЕОЛОГИЧЕСКИЙ АНАЛИЗ ПЛОЩАДКИ

Элементы земляного полотна

Коэффициент уплотнения грунта

Типы болот

Устойчивые и неустойчивые слои насыпи

Как правильно использовать шансы

Уплотнение песчаных оснований

Коэффициент для бетонных смесей

Механические параметры засыпки отходов с разной степенью уплотнения

глава13

Влияние уплотнения засыпки на механические характеристики двухстенных гофрированных трубопроводов из полиэтилена высокой плотности

1. Введение

2. Полевой монтаж гибких труб

2.1. Описание гибких труб и тензодатчиков

2.2. Полевые испытания трубы

3. Составы конечных элементов

3.1. Аналитическая модель

3.2. Модель грунта

0

3.3. Модель трубы

3.

4. Проверка числовых моделей

5.Эффект рыхлой засыпки

5.1. Влияние свободной обратной засыпки одной стороны

5.2. Влияние свободной обратной засыпки с обеих сторон

6. Заключение

Доступность данных

Конфликт интересов

Благодарности

Dryad Data — Экспериментальное исследование влияния литологии на характеристики уплотнения битой пустой породы в закладке угольных шахт

Цитата

Аннотация

Добавить комментарий Отменить ответ