Расход арматуры на 1 м3 бетона ленточного фундамента: монолитной плиты, ленточного фундамента, бетонного пола - Стройматериалы в Иркутске

Расход арматуры на 1 м3 бетона фундамента: как рассчитать Монтаж фундаментаВыбор типа
Из блоков
Ленточный
Плитный
Свайный
Столбчатый
УстройствоАрмирование
Гидроизоляция
После установки
Ремонт
Смеси и материалы
Устройство
Устройство опалубки
Утепление
ЦокольКакой выбрать
Отделка
Устройство
СваиВиды
Инструмент
Работы
Устройство
Расчет
Поиск
Фундаменты от А до Я.
Монтаж фундамента

ВсеВыбор типаИз блоковЛенточныйПлитныйСвайныйСтолбчатый
Фундамент под металлообрабатывающий станок
Устройство фундамента из блоков ФБС
Заливка фундамента под дом
Характеристики ленточного фундамента
Устройство
ВсеАрмированиеГидроизоляцияПосле установкиРемонтСмеси и материалыУстройствоУстройство опалубкиУтепление
Устранение трещин в стенах фундамента
Как армировать ростверк
Необходимость устройства опалубки
Как сделать гидроизоляцию цоколя
Цоколь
Расход арматуры на 1 м3 бетона
При проектировании зданий расход арматуры на 1 м3 бетона фундамента рассчитывается по Госстандартам. Едва ли кто-то будет строго соблюдать стандарты в индивидуальном строительстве, но хоть какие-то нормы должны выполняться, иначе само пребывание в будущем здании станет некомфортным и рискованным. В наибольшей степени необходимость соблюдения ГОСТов важна при закладке ленточного основания, для которого как раз и используется заливной железобетон.
Поскольку ЖБ конструкции могут быть предназначены для различных целей, вследствие чего иметь разные характеристики, используемые в них добавки и нормы расхода арматуры на 1 м3 бетона также варьируются. Все подобные нюансы можно учесть посредством ГОСТов и других строительных норм.

Арматура для ленточного фундамента. Расчет

Особенностью основания ленточного типа является то, что его высота делается намного больше ширины. Так, если ширина фундамента находится в пределах 35-45 см, то высота будет около 70-80 см. Такая конструкция позволяет ленточному фундаменту с более высокой степенью надежности сопротивляться изгибу. Вследствие этого для армирования ленточного фундамента можно применять арматуру с меньшим диаметром, а так же гладкую арматуру. Каркасы из арматуры помогают фундаменту выдерживать нагрузки и эффективно противостоять деформации.

Согласно ФЕРам (федеральным единичным расценкам), при закладке ленточного основания на 1 м3 бетонной смеси расходуется 81 кг металла. Однако при подсчетах стоит ориентироваться на пространственные габариты ленты.

Так, если ширина фундамента около 40 см, то на один ряд используют по два прута с сечением 10-12 мм. Следом за утолщением ленты возрастает и число прутьев в каждом ряду. Аналогично при увеличении высоты: до 60 см, как правило, делают два уровня прутьев, но при заглубленном фундаменте уровни прокладывают с интервалом приблизительно 40 см. Помимо того, существуют вертикальные перемычки, которые производятся через каждые 40-50 см. Их делают для соединения поясов по всей протяженности ленточного основания.

При армировании фундамента в частном строительстве используется арматура диаметра 10, 12, иногда 14 мм. Чаще всего для ленточного фундамента независимо от его высоты применяется два армопояса, которые располагаются на расстоянии 5-7 см от нижней и верхней поверхностей основания.
Вычислять нужную массу арматуры на 1 м3 раствора не всегда целесообразно — намного проще определить ее погонаж. Таким образом, вначале следует посчитать общую длину ленты, а затем умножить ее на количество арматуры в расчете на погонный метр. После чего общую длину арматуры нужно разделить на длину одного прута, и в результате получится необходимое число прутьев в расчете на все основание.

Грамотное проведение расчетов материалов с учетом принятых норм и стандартов является гарантией прочности и долговечности вашего дома!
Расход количества арматуры на куб бетона

В вопросе, сколько арматуры пойдет на 1 м3 бетона не стоит «изобретать велосипед». Законодатели «строительных норм» давным-давно рассчитали, подчитали и проверили практикой количество арматуры на 1 м3 бетона и изложили их в соответствующих нормах и правилах:

Государственные элементные сметные нормативы. В соответствии с этим документом масса стержней для армирования бетона должна составлять 1 тонну на 5 м3, то есть 200 кг на 1 м3;Федеральные единичные расценки. В соответствии с этим документом для железобетонных конструкций высотой до 2 метров, масса стержней должна быть не менее 187 кг на «куб» бетона;Для наиболее точных подсчетов рекомендуется пользоваться данными документов ГОСТ 5781-82, ГОСТ 10884-94 и данными таблицы зависимости массы стальных стержней от их длины и марки.
как рассчитать необходимое количество арматуры на фундамент?

Содержание
1 Таблица зависимости массы железных прутьев от их длины и марки
2 От чего зависит норма расхода арматуры на 1 куб бетона
3 Расчёт расхода арматуры на 1 куб.м. для ленточного фундамента
4 Исходные данные
5 Методика расчета потребности арматуры
6 Плитный фундамент
7 Ленточный фундамент
8 Перевод метров погонных в тонны
9 Норма по стандартам
10 Причины отклонений
11 Столбчатые и плоские
12 Алгоритм расчета и требуемые данные

13 Средний удельный вес стены толщиной 15 см по материалам, в кг/м. кв.
14 Средний вес перекрытий по материалам, в кг /м. кв. Чем больше нагрузка, тем меньше шаг, с которым используются железные пруты, а, значит, и ее конечное количество. По стандарту диаметр железных стержней зависит от общего сечения всего фундамента, определяется в отношении как 1 к 0.001, то есть не меньше 1%. Для точных расчетов используется следующая таблица:
15 Для дальнейшего вычисления расхода арматуры на 1 м3 бетона необходимо воспользоваться ГОСТами 5781-82 и 10884-94. Однако есть значения, которые встречаются чаще всего. При диаметре сечения арматуры 8-14 мм ее ребристой поверхности чаще всего нужно 150-200 кг прутов. В случае постройки колонн — это значение достигает 200-250 кг. Для того, чтобы узнать, сколько железа необходимо на все здание, вычисляется сумма периметра здания и дины всех простенков. Умножив данные на количество арматуры в 1 метре кубическом, получается ее общее количество, необходимое для строительства фундамента данного здания.

Таблица зависимости массы железных прутьев от их длины и марки
Диаметр стержня соответствующий номеру профиля арматурыМасса арматуры, кг/погонный метрКоличество погонных метров в 1 тонне арматурных стержней5,50,187534760,222450480,3952531100,6171620120,8881126141,21826161,58633182500202,47405222,98335253,85260284,83207326,31158
Рассмотрим несколько примеров, сколько арматуры нужно на 1 куб бетона для заливки фундаментов разных видов

Плитный фундамент.В любом случае на выбор марки и диаметра арматуры влияет тип почвы и вес возводимого сооружения. Если грунт стабильный с малой вероятностью зимнего пучения, допустимо армировать конструкцию прутьями Ø 10 мм (для деревянных зданий) и Ø14-16 мм для каменных (кирпичных, блочных, пеноблочных и шлакоблочных) домов. Это значительно удешевляет стоимость конструкции.
В качестве примера можно рассмотреть расчет количества прутьев арматуры для строительства монолитного фундамента под одноэтажный дом 6х6 метров в плане.
Изготавливаем каркас из арматурных прутьев диаметром 14-16 мм с шагом между прутками 200 мм. Для фундамента здания размерами 6х6 метров потребуется установить 31 пруток в одном направлении и 31 пруток в противоположном направлении. То есть 62 стержня.

Также монолитный фундаментдолжен иметь два арматурных пояса – верхний и нижний. Для их изготовления потребуется 124 «арматурины» длиной 6 метров. Зачастую бывает трудно приобрести прутки нужной длины.
Поэтому для точности подсчетов необходимо определить количество погонных метров прутка – 124х6=744 метра. Если быть очень точным, то к этой цифре стоит добавить длину «перехлеста» которым будет соединяться пруток с прутком (не менее 100-150 мм на одно соединение). Длина перехлестов подсчитывается индивидуально в каждом конкретном случае в зависимости от длины имеющейся арматуры.

Оба пояса должны быть соединены в единое целое.
Для определения пересечений, «наш» 31 пруток умножаем на 21 и получаем – 961 пруток. В случае если пояс каркаса имеет мощность 0,2 метра и расположен в 0,05 метрах от поверхности почвы длина соединительных «арматурин» составляет не менее 100 мм. Другими словами для соединения каркасов потребуется 96 метров стержней или 960 штук.
Получается, что для возведения фундамента под частный дом размерами в плане 6х6 метров потребуется закупить 240 погонных метров арматуры диаметром 14-16 мм. Напоминаем, что вы можете воспользоваться нашими строительными калькуляторами для подсчета арматуры, песка, бетона и других материалов.

При любых работах с бетоном стоит уделить особое внимание расчёту арматуры. Нехватка арматуры снижает прочность всей конструкции, а её перерасход влечет за собой лишнюю трату денег. В этой статье мы подробно рассмотрим вопрос сколько надо арматуры на куб бетона.
От чего зависит норма расхода арматуры на 1 куб бетона
При различных типах строения используется разное количество арматуры.
Сама арматура разнится по классу и весу. По площади сечения арматуры можно узнать вес 1 метра. Более подробно о классах и видах арматуры можно прочитать в специальной статье: арматура, виды, характеристики, выбор, вязка, гибка арматуры.
Для вычисления количества связки и арматуры в 1 м³ объема бетона потребуется такая информация:
Тип фундамента.Площадь сечения прутьев и их класс.Общий вес здания.Тип почвы.
Различают несколько основных типов бетонных фундаментов: ленточный, плитный и столбчатый. Более подробно о выборе типа фундамента и характеристках каждого из них можно прочитать в статье: выбор типа фундамента, его расчёт, технологии строительства фундамента. В этой же статье можно узнать о расчёте веса здания и как учитывать тип грунта при выборе типа и размеров фундамента.
Арматурная конструкция для фундамента.
Не смотря на большие различия в возможных конфигураций фундамента, есть общие рекомендации.
Так для строительства небольшого деревянного домика потребуется арматура с сечением не больше 10 мм. Для создания фундамента большого кирпичного дома потребуется уже не меньше 14 мм в толщину. Прутья устанавливаются в фундаменте всреднем через 20 см от друг друга.
В связке находятся 2 пояса: верхний и нижний. Измерив общую длину и глубину фундамента можно с точностью определиться, сколько метров арматуры и уже исходя из этих чисел посчитать их суммарный вес. При этом стоит учитывать, что арматуру не надо сильно заглублять, так как основное растяжение создается на поверхности.
Согласно строительным нормам на 1 кубический метр бетона расходуется не менее 8 килограмм арматуры.
Расчёт расхода арматуры на 1 куб.м. для ленточного фундамента
Для примера рассмотрим ленточный фундамент размерами: 9 на 6 метров, шириной ленты 40 см и высотой 1 метр. Сделаем усредненный типовой расчёт, который вполне подойдет для грунта не подверженного сильному пучению. Каркас состоит из рядов: горизонтальных, вертикальных и поперечных.
Сначала рассчитаем горизонтальную арматуру. Между горизонтальными рядами арматуры расстояние в 30 см, и сами ряды должны быть в бетоне на глубине 5 см от поверхности. Значит для фундамента высотой 1 метр требуется 4 ряда арматуры.
Если фундамент шириной до 40 см то в каждом ряду ставятся по 2 арматурных прута. Периметр нашего фундамента равен 30 метров. По всему периметру фундамента проходит 4 ряда, и в каждом 2 прута.
Значит всего 8 прутов по периметру фундамента. Находим общую длину горизонтальной арматуры 30*8=240 м. Что при её диаметре в 12 мм (0.888 кг за метр прута) получится 240*0.888=213 килограмм.
Расчёт расхода арматуры на куб бетона. На данной схеме арматура уложена в два ряда по три прута в каждом.
Отступы арматуры от края бетона на 5 см служат для создания защитного слоя бетона вокруг арматуры. Для фиксации арматуры на нужно расстоянии от опалубки до и во время заливки бетона используются специальные подставки или фиксаторы для арматуры. Более подробно о том, что такое защитный слой бетона и о видах фиксаторов Вы можете прочитать в специальной статье: фиксаторы для арматуры, их виды, характеристики, правильное использование.
Поперечная арматура нужна для связи горизонтальных и вертикальных рядов.
Для этих целей применяется арматура диаметром в 6 мм (0.222 кг за кг) при шаге в 30 см. Длинна каждого поперечного прутка в горизонтальной плоскости равна 30 см. В вертикальной — 90 см.
От ширины и высоты фундамента мы отняли по 5 см с каждой стороны для создания защитного слоя бетона. В одном сечении получаем 4 прутка по 30 см и 2 прутка по 90 см. Получается, что в одном сечении 4*30+2*90= 300 см или 3 метра арматуры.
Шаг сечений 0.3 метра, зная длину ленточного фундамента, находим общее количество поперечных сечений: 30/0.3=100 шт. Тогда общая длина поперечной арматуры 3*100=300 м. А вес 300*0,222=66,6кг.
Суммарный вес армированной системы выйдет 213+66,6=279,6 кг для ленточного фундамента 6 на 9 м то есть объемом 12 куб м.
Таким образом, для рассматриваемого ленточного фундамента на 1 кубический метр бетонного раствора расход арматуры:
диаметром 12 мм: 213/12=17,8 кгна 1 м куб бетона,
диаметром 6 мм: 66,6/12=5,6 кгна 1 м куб бетона.
Композитная арматурав среднем в 4 раза легче, чем сталь, потому для вычисления её расхода можно делить вес арматуры в четыре раза.
Ориентировочные показатели расхода арматуры на 1 кубический метр бетона для разных типов фундамента:
для столбчатогофундамента — 10 кг на 1 куб м бетона;для ленточногофундамента — 20 кг на 1 куб м бетона;для плиточногофундамента — 50 кг на 1 куб м бетона.
Для того чтобы посчитать сколько арматуры нужно на 1 кубический метр бетона более точно, следует сделать точный расчёт арматуры для фундамента. Для этого можно воспользоваться более подробными материалами на странице: расчёт арматуры.
При закупке строительных материалов для возведения монолитных конструкций желательно руководствоваться расчетными данными. В противном случае одного из компонентов может не хватить.
А иногда бывает наоборот: купили излишек, потратили деньги, а применить в дальнейшем избыточный материал просто некуда. Особенно это касается таких дорогостоящих материалов, как металл.
Поэтому важно знать: каков расход арматуры на 1 м3 бетона фундамента.
Исходные данные
Для проведения грамотного расчета необходимо владеть следующей информацией:
на фундаментекакого типа предполагается возвести здание;какую площадь займет монолит;фундамент какой толщины выдержит надземную часть;какой тип грунта будет играть роль основания дома;какая арматура (диаметр, класс) будет использоваться при возведении монолита.
При строительстве легкого деревянного домика и при сооружении плитного фундаментана грунтах с хорошей несущей способностью обычно используют арматуру диаметром не более 10 мм.
Слабые грунты или большой вес постройки вынуждают применять более мощные арматурные стержни – до 14-16 мм.
Методика расчета потребности арматуры
Методику расчета расхода арматуры в монолитной конструкции удобно рассматривать на конкретном примере. За основу возьмем дом из дерева.
Рассмотрим два варианта фундамента – плитный и ленточный. Допустим, что грунты на строительном участке беспроблемные, с высокой несущей способностью.
Слабые, плывущие и пучинистые грунты не рассматриваем умышленно:расчеты в таких случаях должны выполняться опытными инженерами.
Плитный фундамент
Арматурный каркас монолитной плиты будем изготавливать из арматурных стержней диаметром 10 мм.
Шаг – 200 мм (технология устройства фундамента монолитная плита). На площади 6х6 м поместится 31 прут – в продольном и столько же – в поперечном направлении. В сумме получим 62 стержня шестиметровой длины.
Читайте также: Выбор марки бетона для фундамента частного дома
Каркас состоит из двух армопоясов – верхнего и нижнего. Следовательно, общее количество 6-метровых стержней составит 62 х 2 = 124 (шт.).
Чтобы перевести штуки в погонные метры, умножим их количество на длину одного стержня:
124 х 6 = 744 м.п.
Армопояса соединяются в единую конструкцию при помощи вертикальных связей. Они устанавливаются в местах пересечения стержней. Их число равняется 31 х 31 = 961 шт.
Длина связи определяется высотой арматурного каркаса. Эта величина зависит от толщины монолитной плиты с учетом выполнения следующего требования: металл должен быть полностью закрыт слоем бетона толщиной 50 мм (фундамент плита — расчет толщины).
Допустим, что нам надо соорудить монолит толщиной 200 мм. Тогда длина связи будет равняться
200 – 50 – 50 = 100 мм или 0,1 м.
Переводим количество вертикальных связей в метры и получим 0,1 х 961 = 96,1 м.п.
В итоге получим общий погонаж арматуры 96,1 + 744 = 840,1 м.п.
Теперь определяем кубатуру монолита: 6 х 6 х 0,2 = 7,2 куб. м.
Чтобы определить расход арматуры на 1 м3 бетона монолитной плиты фундамента, надо поделить подсчитанные метры на объем плиты:
840,1 м.п : 7,2 куб. м = 116,7 м/м3.
Ленточный фундамент
Способ определения расхода арматуры на 1 м3 бетона ленточного фундамента абсолютно идентичен вышеприведенному (армирование ленточного фундамента).
Различия наблюдаются только в геометрии каркаса:
В большинстве случаев при армировании ленты верхний и нижний пояса каркаса содержат всего по два горизонтально расположенных стержня. Вертикальные связи, придающие конструкции пространственную форму, устанавливаются с шагом 0,5 м.
Подсчитывая метраж горизонтально расположенных стержней, надо учитывать весь периметр фундамента, включая и несущие внутренние стены (о том, какая марка бетона нужна для ленточного фундамента).
Перевод метров погонных в тонны
Обычно сталь продают не метрами, а тоннами или килограммами. Чтобы перевести погонаж в весовую меру, надо знать удельный вес арматурных стержней.
Он тем выше, чем больше диаметр арматуры. Один метр стержня диаметром 10 мм весит 0,617, а диаметром 14 мм – 1,21 кг/м.
Перемножив удельный вес и количество метров, получим килограммы. Перевести эту цифру в тонны можно ее простым делением на 1000.
Вам возможно будут полезны для прочтения так — же статьи:
Как сделать расчет бетона на фундамент.Выбор марки бетона для фундамента частного дома.
Видео о том, как расчитать расход арматуры и сделать армокаркас для бетонирования .
Для того, чтобы несущая конструкция была устойчивой, чаще всего ее делают из армированного бетона. При этом количество арматуры и ее другие качественные характеристики напрямую зависят от дальнейшего использования получаемого материала.
В частности, при постройке фундаментов – от дальнейшей несущей нагрузки и устойчивости грунта, на котором будет происходить процесс строительства.
Норма по стандартам
Стандартные нормы рассчитаны для различных случаев.При составлении проекта, они указываются в технической документации, и должны точно выдерживаться. При этом архитекторы учитывают все тонкости, включая нагрузку на конструкцию из армированного бетона, состояние грунта, климатические условия и прочие необходимые условия.
Поэтому указать точное количество для абстрактного случая невозможно.Если же нужно рассчитать для частного строительства мелких бытовых построек, можно использовать приблизительные величины и пользоваться поправкой на возможные усложнения.Учитывается:Тип фундамента.Размер возводимого здания и его вес.Особенности грунта.Технические характеристики арматуры.Если для высотных зданий часто используется центнер арматуры, для небольших сооружений расход арматуры на 1 м3 бетона будет в 2-4 раза меньше, и использовать диаметр 1 см с ребристым профилем.Тогда приблизительно на ленточный фундамент длиной 9 м. и шириной 6 м. должно использоваться сечение 0.4х1 м., арматуры диаметром 12 мм надо всего 18.7кг.
на куб бетонной смеси, а диаметра 6 мм.– 5.9 кг. В общем это составляет 24.6 кг. арматуры.
Причины отклонений
В некоторых случаях расход арматуры может быть больше, чем это обычно используется.
Причинами таких изменений могут стать:
1. Сложные для строительства грунты – плавуны, песочные грунты. Кроме того, возможность землетрясений, чрезмерная влажность, резкие перепады температур может стать причиной дополнительной страховки по безопасности конструкции.
2. Дальнейшее использование зданий. Промышленные корпуса с тяжелым оборудованием, постоянным движением значительного количества ресурсов, детонацией поверхностей требуют особого внимания конструкторов, в том числе по рассмотрению расхода арматуры на 1 м3 бетона.
3. Если материалы, которые уходят на дальнейшую постройку, заменяются на более тяжелые.
Соответственно, если легкие здания строят на плотных грунтах, арматуры уйдет меньше, поскольку ее диаметр будет применяться меньшим.
Столбчатые и плоские
1.
Для постройки столбчатых фундаментов используются армированные бетонные столбы, диаметр которых начинается от 15 см. Форма – прямоугольная, круглая или квадратная. Такие столбы обеспечивают фундаменту прочность на растяжение и сжатие, а также оберегают от воздействия сильных морозов.
Есть две технологии, по которым заливаются столбы.По первой в вырытую яму (около 30 см больше нужного размера) устанавливается опалубка, в которую закрепляется арматура и там заливается бетоном. По окончанию застывания бетона опалубка удаляется, и столб окончательно засыпается. По другой технологии отверстие проделывает специальный бур, который внизу проделывает уширение.Ростверк лента из монолитного железобетона, которая соединяет столбы в единую конструкцию.
Он делает фундамент более устойчивым, но не обязателен.Армирование необходимо вертикальное, с использованием соответствующего диаметра и вертикальной насечки. Соединение толстых прутов ложится на более тонкую, диаметров 6 мм и гладкую. Перевязываются пруты с шагом 70-100 см.Для ростверка используется поперечное сечение, диаметр 10-12 мм.
с поперечными гладкими связками, не несущими на себе нагрузки.2. Плоский фундамент строится из монолитных железобетонных плит. Чаще всего выбор на нем останавливается, когда грунты пучистые, а стены планируются из неэластичных материалов- кирпича, керамзита и прочего.Плиты могут быть ребристыми, что делает их более устойчивыми к нагрузкам и изменениям грунта. Изготовление таких плит более сложно, чем аналогичных плоских.
Между ребрами засыпается песок или смесь песка и гравия.Основа плит – металлические решетки, которые располагаются в верхней и нижней ее частях, связаны между собой.Могут использоваться и стандартные пруты с шагом 20-40 см., в зависимости от веса здания. Диаметр и сечения 10-15 см. Специалисты рекомендуют использовать одновременно продольное и поперечные сечения.
Алгоритм расчета и требуемые данные
При расходе арматуры на 1 м3 бетона во внимание берутся следующие параметры: нагрузка на фундамент, диаметр арматуры, длина прутов.
Для определения нагрузки на основание дома вычисляется площадь стен, кровли, цокольного, междуэтажного и чердачного перекрытия, а далее по таблице вычисляется приблизительный их вес.
Сума найденных результатов – точная нагрузка на фундамент.
Средний вес кровли по материалам, в кг /м. кв.
Средний удельный вес стены толщиной 15 см по материалам, в кг/м. кв.
Средний вес перекрытий по материалам, в кг /м. кв.
Чем больше нагрузка, тем меньше шаг, с которым используются железные пруты, а, значит, и ее конечное количество.
По стандарту диаметр железных стержней зависит от общего сечения всего фундамента, определяется в отношении как 1 к 0.001, то есть не меньше 1%. Для точных расчетов используется следующая таблица:
Для дальнейшего вычисления расхода арматуры на 1 м3 бетона необходимо воспользоваться ГОСТами 5781-82 и 10884-94. Однако есть значения, которые встречаются чаще всего. При диаметре сечения арматуры 8-14 мм ее ребристой поверхности чаще всего нужно 150-200 кг прутов.
В случае постройки колонн — это значение достигает 200-250 кг.
Для того, чтобы узнать, сколько железа необходимо на все здание, вычисляется сумма периметра здания и дины всех простенков.
Умножив данные на количество арматуры в 1 метре кубическом, получается ее общее количество, необходимое для строительства фундамента данного здания.
Источники:
salecement.ru
dompodrobno.ru
ks5.ru
tk-konstruktor.ru
«Как произвести расчет арматуры на фундамент?» – Яндекс.Кью
РАСЧЕТ АРМАТУРЫ ДЛЯ ЛЕНТОЧНОГО ФУНДАМЕНТА
В ленточном фундаменте основная нагрузка на разрыв приходится продольные стержни арматуры , то есть направленые горизонтально по всей длине ленты.. Поэтому для продольного армирования выбирают пруток с толщиной 12-16 мм в зависимости от типа грунта и материала стен, а для поперечных и вертикальных связок допускается брать пруток меньшего диаметра – от 6 до 10 мм. В целом принцип расчета похож на расчет арматуры плитного фундамента, но шаг арматурной решетки выбирается 10-15 см, так как усилия на разрыв ленточного фундамента могут быть значительно больше.
ПРИМЕР РАСЧЕТА
Ленточный фундамент деревянного дома, ширина фундамента 0,4 м, высота – 1 метр. Размеры дома 6х12 метров. Грунт – пучинистые супеси.
✅Для выполнения ленточного фундамента обязательно устраивают две арматурные сетки. Нижняя арматурная сетка предупреждает разрыв ленты фундамента при просадках грунта, верхняя – при его пучении.
✅Шаг сетки выбирается 20 см. Для устройства ленты фундамента необходимо 0,4/0,2= 2 продольных прутка в каждом слое арматуры.
✅Диаметр продольного прутка для деревянного дома – 12 мм. Для выполнения двуслойного армирования двух длинных сторон фундамента необходимо 2·12·2·2 = 96 метров прутка.
✅Для коротких сторон 2·6·2·2 = 48 метров.
✅Для поперечных связей выбираем пруток с диаметром 10 мм. Шаг укладки – 0,5 м.
✅Вычисляем периметр ленточного фундамента: (6+12) ·2 = 36 метров. Полученный периметр делим на шаг укладки: 36/0,5 = 72 поперечных прутка. Их длина равна ширине фундамента, следовательно, общее количество 72·0,4 = 28,2 м.
✅Для вертикальных связей также используем пруток D10. Высота вертикальной арматуры равна высоте фундамента – 1 м. Количество определяют по количеству пересечений, умножив число поперечных прутков на число продольных: 72·4 = 288 штук. При длине 1 м общая длина составит 288 м.
✅Таким образом, для выполнения армирования ленточного фундамента понадобятся:
144 метров прутка класса A-III D12;
316,2 метров прутка класса A-I D10.
По ГОСТ 2590 находим его массу. Погонный метр прутка D16 весит 0,888 кг; метр прутка D6 – 0,617 кг. Вычисляем общую массу: 144·0,88 = 126,72 кг; 316,2·0,617= 193,51 кг.
Расчет вязальной проволоки: количество соединений можно рассчитать по количеству вертикальной арматуры, умножив его на 2 – 288·2 = 576 соединений. Расход проволоки на одно соединение принимаем 0,4 метра. Расход проволоки составит 576·0,4 = 230,4 метров. Масса 1 метра проволоки с диаметром d=1,0 мм составляет 6,12 г. Для вязки арматуры фундамента потребуется 230,4·6,12 = 1410 г = 1,4 кг проволоки.
Чертежи строительных норм. Секция B: Бетонная конструкция Построение чертежей. Раздел Б: Бетонные конструкции
Карибская катастрофа Смягчающий проект
Осуществляется Организацией американских государств
Отдел устойчивого развития и окружающей среды
для Управления USAID по оказанию помощи в случае стихийных бедствий и Карибской региональной программы
Секция B: Бетонная конструкция

Введение | Раздел A | Раздел Б | Раздел C | Раздел D | Раздел E | Раздел F | Секция G
Загрузите файлы AutoCAD DWG (zip-архив): Раздел A | Раздел Б | Раздел C | Разделы D-G
Рисунок B-1 : Допустимое расположение стоек
Все наружные стены и внутренние несущие стены должны опираться на армированные опоры бетонных полос.Внутренние стены могут быть поддержаны путем утолщения плиты под стены и соответственно укрепляя ее. Фундаменты, как правило, должны быть расположены на слое почвы или породы с хорошими характеристиками подшипников. Такие почвы будут включать плотные пески, мергель, другие гранулированные материалы и жесткие глины.
Фундамент должен быть отлит не менее 1 ’6« до 2 ’0» под землей его толщина не менее 9 «и ширина не менее 24″ или как минимум в три раза больше ширины стены, непосредственно поддерживаемой ею.куда глина должна использоваться в качестве несущего материала фундамента, ширина основания должна быть увеличено до минимума 2 ’6».

Рисунок B-2 : Типичная деталь опоры для разбрасывания
Когда отдельные железобетонные колонны или колонны из бетонных блоков при этом они должны опираться на квадратные футы площадью не менее 2′-0 «и 12 «толщиной.Для опор колонн минимальное усиление должно быть диаметр баров в 6 «центров в обоих направлениях, образуя 6» сетки.

Рисунок B-3 : Усиление стальных опор
Укрепление в фундамент необходим для обеспечения непрерывности структура. Это особенно важно в случаях плохого грунта или когда Здание может подвергнуться землетрясению.Подкрепление предполагается деформированные высокопрочные стальные прутки, которые обычно поставляются в OECS. Для полосы фундаменты, минимальное усиление должно состоять из 2 прутьев № 4 («) продольные и «диаметральные бруски расположены поперек в 12» центрах.
Рисунок B-4 : Бетонный пол в строительстве из древесины

Рисунок B-5 : бетонная полоса и бетонное основание с Деревянное строительство
Приемлемое устройство для фундамента небольшого деревянного здания с бетонным или деревянным полом показано на этих рисунках.Эта конструкция подходит в достаточно жесткие почвы или мергель Где здание будет на скале, толщина опора может быть уменьшена, но деревянные постройки очень легкие и могут быть легко снесены их основы. Поэтому здание должно быть надежно прикреплено к бетонному основанию, и опоры должны быть достаточно тяжелыми, чтобы предотвратить подъем.
Рисунок B-6 : Типичные детали кладочного блока
Бетонные блоки, используемые в стенах, должны быть прочными и без трещин и их края должны быть прямыми и правильными.Номинальная ширина блоков для наружных стен и несущие внутренние стены должны быть минимум 6 дюймов, а лицевая оболочка минимальная толщина 1 «. Лучше строить наружные стены толщиной 8» бетонный блок. Не несущие перегородки могут быть построены с использованием блоков с номинальная толщина 4 «или 6». Кладка стен должна быть усилена как вертикально и горизонтально; Это должно противостоять ураганам и землетрясениям. это обычная практика в большинстве OECS использовать бетонные колонны на всех углах и Пересечения.Дверные и оконные косяки должны быть усилены.
Рекомендуемая минимальная арматура для строительства бетонных блоков выглядит следующим образом:
4-дюймовый диаметр стержней по углам вертикально.
2-дюймовый диаметр стержней на стыках вертикально.
2- «диаметр стержней на косяках дверей и окон
для горизонтального армирования стен используйте стержни Dur-o-waL (или аналогичные) или любой другой курс следующим образом:
4 «блоки 1 бар
6 «блоки 2 бара
8 «блоки 2 бара
Для армирования вертикальных стен используйте «стержни, расположенные следующим образом:
4 «блоки 32
6 «блоки 24
8 «блоки 16

Рисунок B-7 : Деталь бетонной колонны
Колонны должны иметь минимальные размеры 8 «х 8» и могут быть образованный опалубкой с четырех сторон или опалубкой с двух сторон с блоками с двух других.Минимальное усиление колонны должно быть 4 диаметра стержней с «стременами на 6-дюймовые центры. Заполненная колонна или бетонная колонна должны быть полностью заполнены Высота до хода ремня (кольцевая балка) на каждом дверном косяке.

Рис. B-8 : Альтернативные устройства для установки колодцев в кладке
Эта железобетонная опора монолитно построена с плита перекрытияОн состоит из серии сгущений плит под стенами с минимальная глубина 12 «вниз по периметру. Основание полностью лежит на колодце уплотненный сыпучий материал.

Рисунок B-9: Деталь плиты пола
Железобетонная плита перекрыта по периметру. стены. Арматура в плите размещается сверху с 1 «крышками.Плита строится на хорошо уплотненном гранулированном заполнителе, щебне или мергеле.
Рисунок B-10 : Альтернативная деталь плиты перекрытия
Подвесная железобетонная плита привязана к внешней запирающая балка на уровне пола. Верхняя (стальная) арматура важна. Главный усиление должно быть порядка «диаметра в 9» центрах, а распределительная сталь 3/8 «диаметром в 12» центрах.

Рисунок B-11 : Крепежная деталь для рельса Вернады к колонне
Важно, чтобы рельсы были надлежащим образом закреплены в стороне колонка. Как минимум, болты должны быть оцинкованы для предотвращения коррозии. Эпоксидный раствор или химические анкеры рекомендуются для крепления балясины к бетону. колонка.

Рисунок B-12 : Усиление для подвесных плит
Арматура должна быть согнута и закреплена знающими рабочими.Необходимо соблюдать осторожность, чтобы поддерживать верхнюю сталь в верхней части с соответствующим покрытием.

Рисунок B-13 : Усиление для Подвесные балки
Арматура должна быть согнута и закреплена знающими рабочими. Необходимо соблюдать осторожность, чтобы поддерживать верхнюю сталь в верхней части с соответствующим покрытием.

Рисунок B-14 : Усиление для Консольные балки подвесные
Арматура должна быть согнута и закреплена знающими рабочими.Необходимо соблюдать осторожность, чтобы поддерживать верхнюю сталь в верхней части с соответствующим покрытием.

Рисунок B-15 : Усиление для Подвесная лестница
Введение | Раздел А | Раздел Б | Раздел C | Раздел D | Раздел E | Раздел F | Секция G
,
Применение метода после натяжения для улучшения характеристик FRP после усиления
3.7.1. Балка VFC_PC_01
Балка VFC_PC_01 была подвергнута нагрузкам 50% и 80% от предела текучести, наблюдаемого на балке VFC_PE_01, испытанной при статической нагрузке. Максимальные и минимальные приложенные нагрузки были, соответственно, 80 кН и 40 кН, что, в дополнение к собственному весу, 28 кН, привело к прикладным нагрузкам 108 кН и 68 кН (66% и 42% от предельной мощности балки VFC_PE_01). Стремясь произвести первые трещины, балка VFC_PC_01 была предварительно загружена до 108 кН.Затем применялась циклическая нагрузка на частоте 4 Гц.
Рисунок 15.
Отказ полос после усиления: (a) Рядом с изгибной трещиной; (б) Отдаленный от изгиб трещины.
Рисунок 16.
Усталостное разрушение стальных арматур.
Когда было достигнуто 282000 циклов, была обнаружена трещина около 2,2 мм, примерно в середине пролета, достигающая около 90% поперечного сечения. После 331 300 циклов машина автоматически остановилась, когда был достигнут предел отклонения.Не было обнаружено никаких признаков явного отказа на полосах. Большие пределы смещения были установлены, и тест был возобновлен. Однако пост-укрепление не удалось до достижения максимальной нагрузки 108 кН. Когда первая полоса отслоилась, внезапное освобождение силы предварительного натяжения вызвало отказ сжатия на углепластике, как вторичный отказ (Рисунок 14). Вторичный отказ произошел в области, которая была повреждена из-за присутствия изгибной трещины, показанной на рисунке 14, которая достигла около 90% поперечного сечения.
На рисунке 15 показана одна из полос углепластика после выхода из строя усиленной балки. Изгибная трещина, показанная на рисунке 14, вызвала идентификацию стальной арматуры, сломанной из-за усталости. После испытания бетон был удален из нижней части балки, и все стальные арматуры были проверены. Рисунок 16 подтверждает существование большего количества стальных арматур, сломанных также из-за усталости.
На рисунках 17 и 18 показаны деформации в бетоне и полосах углепластика, полученные деформаторами, контрольные точки которых были расположены вдоль нижней части балки.Измерения были выполнены во время предварительной нагрузки, после 30 000 циклов и после 100 000 циклов, когда балка подверглась максимальной нагрузке (108 кН). Показано, что измерения, сделанные на полосах углепластика, позволили построить четко определенные кривые. Однако из-за растущей трещины между точками замера это поведение нельзя было наблюдать при измерениях в бетоне. Тем не менее все полученные ответы следовали ожидаемой схеме.
Рисунок 17.
углепластик и бетонные деформации балки VFC_PC_01, поданные до 108 кН, во время предварительной загрузки.
Рисунок 18.
углепластика и бетонных деформаций балки VFC_PC_01, поданных на напряжение 108 кН после (а) 30 000 циклов и (б) 100 000 циклов.
Напряжения в полосах углепластика, в середине пролета, во время предварительной загрузки, варьировались от 2.00º / oo до 2.50º / oo. В конце 30 000 циклов напряжение возросло до уровней, которые варьировались от 2,50º / oo до 3,00º / oo. От 30000 циклов до 100000 циклов не наблюдалось каких-либо существенных изменений в штаммах. Штаммы измерены, добавлены к деформации, приложенной для предварительного напряжения каждой полоски (5.95º / oo), дайте для каждой полосы общее напряжение 8,45º / oo и 8,95º / oo. Также отмечено, что в середине пролета, где можно найти большинство трещин, деформации, измеренные в бетоне и в FRP, весьма различны. Это происходит потому, что полоса FRP действует как ремень, блокируя отверстие в бетонной трещине. Следовательно, можно наблюдать, что несколько точек вдоль пучка подвергаются различным деформациям. Такие моменты могут, в конечном счете, быть связаны с возникновением преждевременных отказов. Напряжения на расстоянии 1,2 м от обоих концов балки вне зоны нагрузки не превышают 1.50 ° / oo, однако, эти значения увеличились примерно на 100% от предварительной загрузки до 100000 циклов.
Рисунок 19.
Деформации CFRP полосы 01 (a) и 02 (b) балки VFC_PC_01 во время циклической нагрузки.
Рисунок 20.
Трещины в середине пролета VFC_PC_01 после 100 000 циклов.
На рисунке 19 показаны деформации в полосах углепластика, измеренные во время предварительной загрузки, после 30 000 циклов и после 100 000 циклов. Значительных изменений не наблюдалось в диапазоне от 30000 до 100000 циклов.Однако деформации увеличились примерно на 0,50º / оо от предварительной загрузки до 10000 циклов. Рисунок 19 также показывает, что до 100 000 циклов поведение обеих полос одинаково. Тем не менее, некоторые изменения могут наблюдаться в середине пролета из-за высокого растрескивания.
Стратегия, принятая для отслеживания роста трещины в середине пролета балки VFC_PC_01, можно наблюдать на рисунке 20. Результаты открытия трещин и соответствующее положение с левого конца балки показаны на рисунке 21.
Рисунок 21.
Трещины в середине пролета VFC_PC_01 после 100 000 циклов.
Рисунок 22.
Трещина шириной 2,2 мм в середине пролета балки VFC_PC_01 после разрушения после усиления.
Высокая концентрация трещин может наблюдаться в середине пролета балки VFC_PC_01 между четырьмя точками нагружения. На рисунке 21 показаны отверстия в середине пролета между двумя центральными точками нагрузки (обозначены на рисунке двумя вертикальными стрелками). Примечательно, что до 100 000 циклов раскрытия трещин не достигали 0.05mm.
Самое высокое раскрытие трещины после 100 000 циклов, названное D, было 0,4 мм, расположенное в 254 см от левой стороны балки. Тем не менее, очевидно, что после упрочнения произошел сбой из-за трещины в 2,2 мм, названной I, после 331 300 циклов. Важно отметить, что после 100 000 циклов это раскрытие трещины составляло около 0,3 мм (Рисунок 22).
Решение об испытании балки VFC_PC_01 при сильном изменении напряжения привело к усталостному разрушению до 5 000 000 циклов, что считалось моделью бесконечной усталостной долговечности.Однако уровни напряжения, применяемые к балке VFC_PC_02, более соответствуют уровням, обычно встречающимся в реальных конструкциях. Результаты beamVFC_PC_02 позволят провести более подробный анализ используемой техники предварительного напряжения углепластика, а также системы постепенного закрепления.
3.7.2. Балка VFC_PC_02
Балка VFC_PC_02 подверглась нагрузкам 50% и 60% от предела текучести, наблюдаемого на балке VFC_PE_01, испытанной под статической нагрузкой. Максимальные и минимальные приложенные нагрузки составляли, соответственно, 50 кН и 40 кН, что, в дополнение к собственному весу 28 кН, привело к прикладным нагрузкам 78 кН и 68 кН (48% и 42% от предельной мощности VFC_PE_01).Стремясь произвести первые трещины, балка VFC_PC_02 была предварительно загружена до 78 кН. Затем применялась циклическая нагрузка на частоте 4 Гц.
Рисунок 23.
Балки VFC_PC_01 и VFC_PC_02: (a) Смещение в середине пролета в зависимости от количества циклов (b) Конкретные деформации и углепластика в зависимости от количества циклов.
На рисунке 23 (а) показано, что вертикальные смещения в середине пролета для луча VFC_PC_02, измеренного для луча, подвергшегося максимальной нагрузке (78 кН), варьировались на 12,70 мм от предварительной нагрузки до 1 000 000 циклов.С этого момента, до конца теста, вертикальные смещения увеличились всего на 1,49 мм. Данные луча VFC_PC_01 показали значительное увеличение вертикальных смещений в середине пролета после 100 000 циклов, вероятно, из-за усталостного разрушения стальных арматурных стержней. Деформации в бетоне и в полосах углепластика (рис. 23 (б)) ведут себя аналогично смещениям в середине пролета, где большинство изменений происходили до 1 000 000 циклов, а после этого демонстрировали стабильность до 5 000 000 циклов. Луч VFV_PC_01 также показал аналогичное поведение между деформациями и вертикальными смещениями в середине пролета, однако со значительным увеличением после 100 000 циклов, вероятно, из-за усталостного разрушения стальных арматурных стержней.
На рисунках 24–26 показаны деформации в бетоне и в углепластиках, полученные с помощью деформаторов, контрольные точки которых были расположены вдоль нижней части балки. Измерения проводились во время предварительной нагрузки, после 30 000 циклов, после 100 000 циклов, после 1 000 000 циклов и после 5 000 000 циклов, при этом балка подвергалась максимальной нагрузке (78 кН).
Рисунок 24.
углепластик и бетонные деформации балки VFC_PC_02, поданные на 78 кН, во время предварительной загрузки.
Рисунок 25.
углепластик и бетонные деформации балки VFC_PC_02, поданные на 78 кН после (а) 30000 циклов и (б) 100000 циклов.
Можно заметить, что деформации, полученные с помощью деформаторов, размещенных вдоль нижней части балки VFC_PC_02, варьировались от предварительной нагрузки до 1 000 000 и имели тенденцию к стабилизации после 5 000 000 циклов. Участки, расположенные между точками нагружения (от 1,2 до 4,8 м от конца балки), четко показывают наличие трещин в бетоне. От предварительной загрузки до 30000 циклов не наблюдалось каких-либо существенных изменений в деформациях вдоль зоны постепенного закрепления (1,2 м от обоих концов балки).Штаммы увеличились после 100 000 циклов, и после 5 000 000 циклов уровень деформаций в начале испытания можно было наблюдать только вдоль первых 0,6 м от обоих концов балки. Рисунки с 24 по 26 показывают, что деформации в зонах крепления луча VFC_PC_01 были выше, чем у луча VFC_PC_02.
Рисунок 26.
углепластика и бетонных деформаций балки VFC_PC_02, поданных на 78 кН после (а) 1 000 000 циклов и (б) 5 000 000 циклов.
Данные на рисунках с 24 по 26 показывают, что деформации в полосах углепластика, между двумя центральными точками нагружения, расположены в точке 2.4 м и 3,6 м от концов балки, измеренные при предварительной нагрузке, варьировались от 1,00 º / oo до 1,50 º / oo. После 30 000 циклов деформации увеличились до 2,00 º / oo, и не наблюдалось значительных изменений от 30000 циклов до 100000 циклов. Измерения после 1 000 000 и 5 000 000 циклов показали максимальную деформацию 2,11 ° / oo. Такой штамм, добавленный к напряжению, приложенному для предварительного напряжения каждой полосы (5,95º / oo), дает для каждой полосы общее напряжение 8,06º / oo. Напряжения в полосах луча VFC_PC_02 были меньше, чем у луча VFC_PC_02, поскольку для второго луча максимальная нагрузка и разница между максимальной и минимальной нагрузкой были меньше.Результаты луча VFC_PC_02 показывают, что до 5000 000 циклов не было замечено какого-либо повреждения системы поступрочнения из-за применения циклической нагрузки.
На рисунке 27 (а) показаны напряжения в полосах углепластика, измеренные от предварительной загрузки до 5 000 000 циклов. Наиболее значительные изменения произошли до 1000000 циклов. Напряжения в полосах углепластика варьировались примерно на 0,85º / оо от предварительной загрузки до 5 000 000 циклов. Наибольшие различия относительно штаммов были обнаружены в 1.8 м, 2,8 м и 4,6 м от левой стороны балки (рис. 27 (а)) и на расстоянии 2,6 м от левой стороны балки (рис. 27 (б)).
Результаты указывают на наличие своего рода прогрессирующего штамма в местах крепления, который иногда может вызвать проблемы с присоединением в отношении длительной усталости. Такой эффект следует лучше изучить, однако длительное время, требуемое для проведения испытаний на усталость, иногда тормозит эту инициативу.
Растущая трещина в середине пролета луча VFC_PC_01 можно наблюдать на рисунке 28, на котором показаны результаты всех проведенных измерений раскрытия трещины от предварительной загрузки до 5 000 000 циклов.На рисунке 28 показаны результаты раскрытия трещин и соответствующего положения с левой стороны балки, в середине пролета, между двумя центральными точками нагружения (обозначены на рисунке двумя вертикальными стрелками).
Рисунок 27.
Деформации CFRP полосы 01 (a) и 02 (b) балки VFC_PC_02 во время циклической нагрузки.
Первые трещины в середине пролета появились во время предварительной нагрузки, достигнув менее 0,15 мм. С этого момента до 100000 циклов отверстия для трещин увеличивались, но не превышали 0.20мм. После 1 000 000 циклов максимальное раскрытие трещины составляло 0,22 мм, а после 5 000 000 это значение не превышалось. Трещины в областях постепенного закрепления появились сразу после 100 000 циклов, однако максимальное наблюдаемое отверстие для крекинга составляло 0,05 мм. От 100 000 до 5 000 000 циклов максимальное раскрытие трещины, измеренное в этих областях, составляло 0,10 мм. Результаты раскрытия трещин, полученные из балок VFC_PC_01 и VFC_PC_02, нельзя сравнивать напрямую из-за разницы в отношении максимальных и минимальных нагрузок, применяемых для создания циклической нагрузки.Поскольку максимальная нагрузка, приложенная к балке VFC_PC_01 (108 кН), была выше, чем максимальная нагрузка, приложенная к балке VFC_PC_02 (78 кН), балка VFC_PC_01 показала более высокие значения отверстий для трещин после предварительной загрузки. Значения отверстий для трещин, полученные после 5 000 000 циклов, для луча VFC_PC_02, были достигнуты лучом VFC_PC_01 только после 282 000 циклов.
КАК ПРОЕКТИРОВАТЬ БЕТОННЫЕ КОНСТРУКЦИИ Фундаменты
Детализация RC до Еврокода 2
Детализация RC в Еврокоде 2 Дженни Барридж М.А. Mng MIStructE Глава структурного проектирования Структурные еврокоды BS EN 1990 (EC0): BS EN 1991 (EC1): Основа проектирования конструкций Действия на конструкциях
Дополнительная информация Руководство по проектированию для BS8110
Руководство по проектированию для BS8110 февраль 2010 г. 195 195 195 280 280 195 195 195 195 195 195 280 280 195 195 195 Специалисты LinkStudPSR Limited создали это всеобъемлющее руководство по проектированию для помощи
Дополнительная информация Конкретный дизайн в Еврокод 2
Конкретный дизайн для Еврокода 2 Дженни Бриджридж М.А.Сенг MICE MIStructE Руководитель отдела проектирования зданий и сооружений Введение в Еврокоды Еврокод Еврокод 1 Еврокод 2 Материалы Крышка изгиба Изгиб
Дополнительная информация ЕВРОКОД 7 И ПОЛЬСКАЯ ПРАКТИКА
ЕВРОКОД 7 И ПОЛЬСКАЯ ПРАКТИКА Внедрение Еврокода 7 в Польше Беата Гаевска Научно-исследовательский институт дорог и мостов В Польше проектирование с предельными состояниями и частичными коэффициентами было введено в 1974 году.
Дополнительная информация 16. Конструкция балки и плиты
ENDP311 Конструкционный бетонный дизайн 16. Конструкция балки и плиты Система балки и плиты Как работает плита? L-лучи и T-лучи, скрепляющие балку и плиту Университет Западной Австралии Гражданская школа
Дополнительная информация Руководство по бетонному проектированию
Руководство по проектированию железобетонных конструкций в соответствии с ACI 318-11 SP-17 (11) Том 2 ACI SP-17 (11) Том 2 РУКОВОДСТВО ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ ЖЕЛЕЗОБЕТОННОГО БЕТОНА в соответствии с ACI 318-11 Прикрепление к бетону Публикация:
Дополнительная информация ick Foundation Анализ и дизайн
ick Foundation Работа по анализу и проектированию: ick Foundation Местоположение: Описание: Опора: Детальный анализ и проектирование запатентованного ick Foundation для Wind Turbine Towers Gestamp Hybrid Towers Дата: 31/10/2012
Дополнительная информация КОММЕНТАРИЙ ЕВРОКОД 2
ЕВРОКОД 2 КОММЕНТАРИЙ 1 ЕВРОКОД 2 КОММЕНТАРИЙ КОММЕНТАРИЙ ЕВРОКОД 2 Авторское право: Европейская бетонная платформа ASBL, июнь 2008 г. Все права защищены.Никакая часть этой публикации не может быть воспроизведена, сохранена в
Дополнительная информация Проектирование фундамента для Еврокода 7
дизайн Фонд Еврокод 7 Д-р Эндрю Бонд (Geocentrix) Наброски разговора Обзор Еврокод 7 новых принципов геотехнического проектирования воздействия на сохранение дизайн стен Влияние на свайных конструкции Преимущества
Дополнительная информация DS / EN 13782 DK NA: 2014
Национальное приложение к временным сооружениям Палатки — Предисловие по безопасности Это Национальное приложение (НС) является первым датским НС к EN 13782.Настоящий НС вступает в силу в 2014-10-15 годах и применяется с 2015-02-01.
Дополнительная информация МАТЕРИАЛЫ И МЕХАНИКА ИЗГИБА
ГЛАВА Железобетонная конструкция. Пятое издание. МАТЕРИАЛЫ И МЕХАНИЗИРОВКА ИЗГИБА. А. Ж. Ларк, Инженерная школа, факультет конструирования и анализа бетона и окружающей среды, часть I, Проектирование и анализ бетона, ОСНОВАНИЕ
Дополнительная информация 9.3 двухсторонних плиты (часть I)
9.3 Двусторонние плиты (Часть I) В этом разделе рассматриваются следующие темы. Введение Особенности анализа и проектирования в моделировании и анализе Распределение моментов по полосам 9.3.1 Введение Плиты являются
Дополнительная информация ВВЕДЕНИЕ В ПРЕДЕЛЬНЫЕ ГОСУДАРСТВА
4 ВВЕДЕНИЕ В ПРЕДЕЛЫ ГОСУДАРСТВ 1.0 ВВЕДЕНИЕ Проектировщик гражданского строительства должен убедиться, что конструкции и сооружения, которые он проектирует, (i) соответствуют своему назначению (ii) безопасны и (iii) экономичны и
Дополнительная информация ВВЕДЕНИЕ В ПУЧКИ
ГЛАВА Конструкция из конструкционной стали Метод LRFD ВВЕДЕНИЕ В ПУЧКИ Третье издание А.Инженерная школа им. Дж. Кларка, инженерно-строительный факультет, часть II Проектирование и анализ конструкционной стали
Дополнительная информация Структурное использование бетона
БРИТАНСКИЙ СТАНДАРТ Включая поправки № 1, 2 и 3 Структурное использование бетона. Часть 1. Свод правил по проектированию и строительству ICS 91.080.40 Этот британский стандарт, подготовленный в соответствии с
Дополнительная информация Закаленный бетон.Лекция № 14
Закаленный бетон Лекция № 14 Прочность бетона Прочность бетона обычно считается его наиболее ценным свойством, хотя во многих практических случаях другие характеристики, такие как долговечность
Дополнительная информация STRUSOFT ПРИМЕРЫ ПРЕДСТРЕССА 6.4
ПРИМЕРЫ ПРЕДСТРЕССА 6.4 ШАГ ЗА ШАГОМ ПРИМЕРЫ 6.o4.oo5-2o14-o7-o18 Page 1 СОДЕРЖАНИЕ 1 ОСНОВНАЯ КОНЦЕПЦИЯ 2 1.1 КОДЫ 2 1.2 РАЗРАБОТКА ПРОГРАММЫ 3 1.3 ОГРАНИЧЕНИЯ В ТЕКУЩЕЙ ВЕРСИИ 3 2 ПРИМЕРЫ 4 2.1 МОДЕЛИРОВАНИЕ
Дополнительная информация Введение в Еврокод 2
Еврокодовая иерархия Введение в Еврокод 2 Обучение SPATA 4 октября 2012 г. Чарльз Гудчайлд EN 1990 Основы проектирования EN 1991 по конструкциям EN 1992 EN 1993 EN 1994 EN 1995 EN 1996 EN 1996 EN 1999 Сталь композитная
Дополнительная информация ДОПУСТИМЫЕ НАГРУЗКИ НА ОДИНОЧНЫЙ КУКЛ
C H A P T E R 5 ДОПУСТИМЫЕ НАГРУЗКИ НА ОДИНОЧНЫЙ СВАЙ Раздел I.ОСНОВЫ 5-1. Соображения. Для безопасного, экономичного свайного фундамента в военном строительстве необходимо определить допустимую грузоподъемность
Дополнительная информация Опалубка для бетона
УНИВЕРСИТЕТ ВАШИНГТОНСКОГО УПРАВЛЕНИЯ СТРОИТЕЛЬНЫМ УПРАВЛЕНИЕМ ВРЕМЕННЫЕ КОНСТРУКЦИИ СМ 420 Зимний квартал 2007 года Профессор Камран М. Немати Опалубка для бетонных конструкций горизонтальной опалубки и проектирование опалубки
Дополнительная информация ,Проектирование и строительство фундамента накопительного резервуара
Конструкция фундамента
— это часть конструкции, которая переносит нагрузку от веса установки на грунт подвала и распределяет нагрузку на такую площадь фундамента, которая позволяет основному давлению фундамента не превышать расчетные уровни. , Проектный план может предусматривать различные типы фундаментов: цельные плиты (плиты) под всю конструкцию, ленточные фундаменты — только под стенами и фундаментные стойки в виде отдельных несущих конструкций.Выбор типа фундамента зависит от устойчивости грунта к сжатию, его тяговых свойств при сезонном промерзании, глубины его залегания, планируемой формы сооружения, а также от параметров весовой нагрузки и схемы ее переноса в грунт фундамента.
При устройстве фундамента резервуара следует предусмотреть специальные меры для обеспечения отвода грунтовых вод и осадков из-под днища резервуара.
Все фундаментные меры должны быть сделаны до начала его установки.Планируемую прогулку по периметру подвала (мощение), фундамент шахтной лестницы, опоры трубопроводов рекомендуется устанавливать после сборки металлических каркасов резервуара.
В современной строительной практике существует большое разнообразие типов фундаментов резервуаров. Выбор наиболее эффективного типа зависит от грузоподъемности и инженерно-геологических условий. Использование фундаментов на естественной основе, частично или полностью без свай под днищем резервуара, представляется наиболее предпочтительным из-за низкой стоимости.
3.1. Цилиндрическое (кольцевое) резервуарное основание
Балочное (настенное) основание часто применяется в сочетании с подстилкой для подвалов. В качестве основания резервуара может использоваться грунтовое основание (как с железобетонным кольцом под стенкой резервуара, так и без него). Под стенкой резервуара устанавливается железобетонное фундаментное кольцо для резервуаров с грузоподъемностью более 2000 м³. Кольцо должно иметь ширину не менее 0,8 м для емкостей с грузоподъемностью менее 3000 м³ и не менее 1.0 м для емкостей объемом более 3000 м³. Толщина кольца не должна быть в любом случае меньше 0,3 м .

Как показывает практический опыт, такая конструкция фундамента обеспечивает стабильность только хода подстилки, не увеличивая при этом жесткость соединения стенки резервуара и его дна. Эта конструкция также не влияет на неравномерность проседания подвалов танка.
В определенных условиях также эффективен фундамент в форме круглой стены.Он прорезает верхние слои грунта основания и может переносить нагрузку на нижележащие плотные слои.
Требования стандартов требуют установки фундаментных колец для всех резервуаров независимо от грузоподъемности, установленной в зонах оцененной сейсмической активности, равной и превышающей 7 шаров по шкале Рихтера. Ширина должна быть не менее 1,5 м, толщина кольца подразумевается не менее 0,4 м.
Фундаментное кольцо предназначено для комбинации основных нагрузок (нагрузок).В случае строительных площадок в сейсмических зонах (7 шаров и более по шкале Рихтера) также учитывается удельная комбинация напряжений.
Существует также практика использования круглого основания из гравия или щебня вместе с подстилкой; а также железобетонное круглое основание, расположенное непосредственно под стенкой резервуара, а также основание в виде железобетонной нагрудной перегородки, расположенное во внешнем пространстве резервуара. Пока располагаем кольцо в виде нагрудной стенки подстилки Курс сделан из песчано-гравийной смеси или гравия.
Железобетонное основание обычно изготавливается из литого железобетона прямоугольного сечения. Иногда основание делается на натуральной основе с кольцом из щебня под стеной. Такой фундамент эффективен при ожидаемом оседании не более 15 см. В этом его главная особенность: вместо песка прямо под стеной используется щебень для укладки щебня или гравийного пучка высотой не менее 60 см при ширине верха 1-2 м. Щебень укладывается слоями по 20 см каждый. Тщательно подделаны.Непосредственно под дном на его полной площади расположен слой щебня, не менее 10 см. Дренажные трубы диаметром около 9 см устанавливаются дополнительно.
Для широких резервуаров могут быть применены следующие строительные схемы: под дном расположен слой песчаных подстилок, а под стеной — железобетонный или щебеночный круговой фундамент, в зависимости от условий почвы.
Подстилающая подстилка на внешней стороне фундамента установлена с небольшим уклоном 1: 5, который поддерживается грудной стенкой в ее нижней части.Пучок снабжен дренажными трубами и защищен асфальтовым покрытием (допингом). Между дном и железобетонной поверхностью основания кольца находится демпфирующий слой асфальта не менее 20 см.
Постоянно разрабатываются дополнительные меры по укреплению фундамента для повышения безопасности больших резервуаров.
Песчано-гравийная подушка покрыта смесью песка, щебня, асфальтовой эмульсии и цемента, которые впоследствии сжимаются путем прокатки. Полученная поверхность отнимает часть амортизирующей нагрузки, перенося ее на железобетонное кольцо.
Фундамент также может быть выполнен в виде железобетонных плит. В этих случаях резервуар стоит на железобетонной плите, установленной либо на поверхности фундамента, либо на пониженном уклоне. Железобетонная стена по периметру плиты заземлена ниже ее основания и служит для уменьшения бокового смещения грунта.
3.2. Сложенный резервуар фундаментов
3.2.1. Традиционный подход к устройству свайных фундаментов
Этот тип фундамента довольно часто используется на участках с мягкой почвой . Опыт строительства в промышленном и гражданском строительстве показывает, что в большинстве случаев сваи могут помочь достичь приемлемого уровня оседания конструкции. Однако практика укладки свайного фундамента при строительстве резервуаров показывает, что это не всегда помогает получить желаемый результат. Наряду с этим, такой тип фундамента является довольно трудоемким, а уровень капитальных затрат почти равен стоимости самих металлических каркасов.
Не раз регистрировалось, что танки на свайном основании демонстрировали более высокое оседание, чем планировалось в ходе гидроиспытаний, что составляет половину уровня оседания, предусмотренного на весь период эксплуатации танка.
Неэффективное использование свайного фундамента в конструкции резервуара может быть объяснено следующим: в случае больших резервуаров сваи с обычной длиной 0,25 диаметра резервуара и менее расположены в зоне максимальной вертикальной деформации в основании резервуара. , Вот почему уменьшение нагрузки путем углубления фундамента не оказывает достаточного влияния на оседание такого фундамента.
Использование свайных фундаментов может быть даже опасным, если на подвале резервуара находятся слои с более высокой сжимаемостью на большой глубине.Не всегда возможно выявить такие слои из-за технических трудностей, связанных с штамповкой и взятием образцов почвы на больших глубинах.
Специалисты склонны считать, что свайное основание с монолитным буртиком представляет собой достаточно жесткую конструкцию. Существуют определенные результаты исследований оседания резервуаров с уложенным фундаментом, которые убедительно опровергают эту точку зрения.
3.2.2. Фундаменты со сваями по всему дну и железобетонным шлифом

В результате многолетнего опыта строительства резервуаров на мягкой водонасыщенной почве существует несколько эффективных мер по подготовке фундамента.Основной целью этих мер является сжатие мягкой почвы перед началом строительных работ, что направлено на улучшение физико-механических характеристик почвы.
Предполагается, что это будет достигнуто за счет использования призматических забивных свай различной длины и поперечного сечения в сочетании с решеткой и плитами. Сваи, как правило, устанавливаются под всем дном в виде полного свайного поля, каждая свая находится на расстоянии 1 м от другой.
Также используются фундаменты со сваями под всем дном и с промежуточными подстилками.Здесь слой щебня или гранулированного материала укладывают на сваи и подают вместо железобетонного покрытия.
3.2.3 Кольцевая сваянная основа
Это эффективное решение для участков с мягкой почвой.
Кольцевой монолитный железобетонный фундамент принимает нагрузку на стенку резервуара и переносит ее в плотный грунт с низкой сжимаемостью по одной из следующих схем:
Подушка из щебня,
Бетонный фундаментный матрас
Монолитный железобетонный ростверк,
Два ряда плотно закрепленных свай.
Эта конструкция позволяет уменьшить неравномерность проседания подвала под стенкой резервуара.
3.2.4. Основание свайного кольца со смещением (перемещением):
Используется как улучшенная версия кольцевой свайной основы.
Смещение монолитного железобетонного кольца и кольцевого свайного фундамента относительно стенки резервуара считается одним из решений проблем проседания резервуара. Скорость перемещения определяется в зависимости от местных характеристик грунтового фундамента, строительной нагрузки и количества рядов свай в ростверке.
Это может привести к значительному уменьшению неравномерности оседания по периметру резервуара и всей конструкции в течение срока эксплуатации.
В ходе организации фундамента такого типа планируется грунтование фундамента, укладка свай в запланированной точке, их расположение определяется в зависимости от локальных характеристик грунтового фундамента, нагрузки на конструкцию и количества рядов свай в ростверке. , Монолитное железобетонное кольцевое шлифование устанавливается на свайных головках, после чего устраивается щебеночное основание, на которое надевается монолитное железобетонное кольцо.Песчаная подушка спланирована и установлена под днищем резервуара, затем собраны металлические каркасы резервуара.
3.3. КОНСТРУКЦИЯ ФОНДА НЕФТЕХРАНИЛИЩА ДЛЯ СЛОЖНЫХ ГЕОЛОГИЧЕСКИХ УСЛОВИЙ:
3.3.1. Железобетонная полоса железобетонная фундаментная
Целесообразно учитывать жесткость кольцевого основания в случае толстого мягкого грунта, чтобы избежать достаточного неравномерного оседания естественного основания. В этой ситуации можно использовать массивный ленточный железобетонный фундамент под стенкой резервуара, что придает конструкции дополнительную жесткость по ее периметру.
Высота фундамента определяется исходя из того, что фундамент основания опускается ниже уровня сезонного промерзания почвы.
Может быть целесообразно установить подушку из щебня, чтобы уменьшить высоту фундамента и перенести нагрузку с резервуара на фундамент. Поскольку нагрузка в этом случае мала, площадь поперечного сечения фундамента может быть относительно небольшой. Стороны основания покрыты не морозным пучком материала.
Если по периметру происходит достаточное неравномерное опускание, такое основание дает возможность выровнять край резервуара.Чтобы достичь этого, в подушке из щебня можно расположить выгребную яму (дибло), предназначенную для размещения вытягивающего устройства (например, съемника обсадной колонны или домкрата) на основе железобетонного фундамента. После того, как край резервуара поднимается до необходимого уровня, вытягивающее устройство удаляется, а уловитель снова заполняется.
Применение сборных железобетонных элементов позволяет снизить количество мокрых процессов в процессе выполнения работ и повысить производительность труда на начальных строительных работах («нулевой» цикл).
3.3.2. Железобетонное кольцо по внешнему контуру стены
При заполнении резервуаров большого объема в точке соединения стены со дном возникает совместный момент. Этот момент соединения имеет достаточную величину и влияет на деформированное состояние дна и его основания. Для уменьшения крутящего момента (крутящего момента) и повышения жесткости стыка «стена-дно» предлагается использовать железобетонное кольцо, расположенное по внешнему контуру стенки резервуара вместе с металлическими кольцами жесткости в виде угла брекеты (см. рис.6). Их количество определяется конструкцией или расчетом, который зависит от грузоподъемности резервуара.
3.4. РАЗРАБОТКА ФОНДА СОЗДАННЫХ БАКОВ ДЛЯ СЕЙСМИЧЕСКИХ ОБЛАСТЕЙ
Свайные фундаменты в сейсмических зонах применяются так же, как и в зонах, где нет сейсмической активности. Необходимо соблюдать требования СП 50-102-3003 «Инженерное проектирование и обустройство свайных фундаментов», в частности — часть 12 «Особенности проектирования планировки свайных фундаментов в сейсмических районах» и приложение D «Расчет свай для комбинированных воздействие вертикальных и горизонтальных сил и моментов ».
Нижние концы свай должны опираться на каменистую почву, макрофрагментную почву, песчаную почву высокой и средней плотности, твердую и жесткую почву, глинистую почву с низкой пластичностью. Не допускается размещать нижние края свай в сейсмических районах на рыхлом водонасыщенном песке, пластиковой глине, грунте высокой пластичности и сыпучей консистенции.
Укрепление свай наклонными полками из твердых и псевдопородных пород допускается только в том случае, если устойчивость сейсмического воздействия грунта обеспечивается не уложенным фундаментом, и если нет шансов проскользнуть нижним краям свай.
Разрешается укладывать сваи на водонасыщенный песок высокой и средней плотности. Их несущая способность в то же время должна определяться на основе результатов полевых испытаний свай на смоделированное сейсмическое воздействие. Сваи в сейсмических районах должны быть погружены в грунт не менее чем на 4 м, исключая случаи, когда они опираются на твердую каменную почву.
Литые сваи на сейсмических участках следует размещать в связном грунте низкой влажности с диаметром свай не менее 40 см.Соотношение их длины к диаметру не должно превышать 25. Необходим строгий контроль качества, налаженный для производства свай.
Исключительно разрешается резать слои водонасыщенной почвы с помощью съемных корпусных труб (водопроводных труб) и глинистой грязи. В случае конструктивно неустойчивого грунта монолитные сваи могут использоваться только с трубами, оставленными в грунте. Арматура монолитных свай имеет важное значение, коэффициент армирования принимается не менее 0.05.
Расчет свайного фундамента при сейсмическом воздействии производится при экстремальных состояниях первой группы. Обычно включает в себя:
Определение несущей способности сваи к вертикальной нагрузке;
Испытание свай на металлическую стойкость к совместному действию номинальной нормальной силы изгибающего момента и силы сдвига;
Проверка устойчивости свай к ограничению давления, передаваемого в почву боковыми краями свай.
При проверке устойчивости грунта вокруг сваи предполагаемый угол сопротивления сдвигу уменьшается на следующие показатели:
2 ° для сейсмической активности 7 шаров,
4 ° для сейсмической активности 8 шаров,
7 ° для сейсмической активности 9 баллов.
Для фундаментов с высоким свайным буртиком расчетные скорости сейсмических сил следует определять так же, как для зданий с гибкой нижней частью. Динамический коэффициент следует увеличивать в 1,5 раза в случаях, когда период собственных колебаний основного тона равен 0,4 и более.
При наличии приемлемых технико-экономических обоснований можно использовать свайные фундаменты с промежуточной подушкой из сыпучих материалов — щебня, гравия, крупного песка.Возможность перенести горизонтальную нагрузку от вибрирующей конструкции на свай практически исключена. Поэтому расчеты горизонтальной сейсмической нагрузки не производятся, а конструкция свай принимается такой же, как и в несейсмических районах.
Фундаментный блок, установленный на промежуточной подушке, спроектирован как шлифовка обычного свайного фундамента в соответствии со стандартами на проектирование бетонных и железобетонных конструкций.
Расположение железобетонных свайных головок может помочь увеличить площадь контакта.
Свайные фундаменты с промежуточной подушкой, применяемые в сейсмических зонах, должны отвечать требованиям оценки деформации. Толщина промежуточной подушки над головками свай зависит от расчетной нагрузки и составляет 40-60 см.
При расчетах свайных фундаментов на проседающей почве следует учитывать характеристики влажной почвы в случае возможного повышения уровня грунтовых вод.