Тепловой расчет изоляции: Расчет тепловых потерь через тепловую изоляцию трубопроводов

Изоляция. Расчет и проектирование тепловой изоляции для трубопроводов

Учебная программа повышения квалификации по курсу «Изоляция. Расчет и проектирование тепловой изоляции для трубопроводов» предназначена для приобретения теоретических знаний по теплоизоляции, теплоизоляционным материалам, их классификации, в обретении навыков подбора вида теплоизоляции для трубопроводов.

Задачами освоения программы повышения квалификации является:

  • ознакомить с действующими нормативными правовыми актами и руководящими документами в области теплоизоляции;
  • изучить классификация теплоизоляционных материалов и конструкций, общие технические требования к ним в соответствии с действующей нормативной документацией;
  • рассмотреть опорные конструкции, оболочки для теплоизоляции и их функции;
  • получение знаний в области монтажа теплоизоляционных материалов и конструкций.

Категория слушателей: руководители и специалисты

Срок обучения: 72 часа

Форма обучения: очная, очно-заочная (дистанционная).

Получаемые знания:

  • оценивать состояние рабочего места на соответствие требованиям охраны труда;
  • определять исправность средств индивидуальной защиты;
  • выбирать инструменты, оборудование, оснастку и материалы согласно сменному заданию на выполняемые теплоизоляционные работы;
  • применять ручной и механизированный инструмент по назначению и в соответствии с видом теплоизоляционных работ;
  • проверять и отбраковывать получаемые изоляционные материалы на соответствие заказу и чертежу на выполняемые теплоизоляционные работы;
  • размечать и раскраивать изоляционные материалы сложных контуров по выкройкам с учетом рационального использования материалов;
  • понимать и применять чертежи, эскизы, технологическую документацию на выполняемые теплоизоляционные работы;
  • выполнять крепление устанавливаемой изоляции; 
  • выполнять укладку теплоизоляции на поверхность трубопроводов с подгонкой по месту и креплением; 
  • заполнять каналы траншеи или короба минеральной ватой с перекидкой на расстояние до 3 м.
  • наносить вручную раствор на поверхность изоляции с последующим выравниванием поверхности; 
  • выполнять крепление покрытий на теплоизолированную поверхность самонарезающими винтами со сверлением отверстий ручной дрелью или прокалыванием отверстий вручную шилом;
  • выполнять покраску, шпатлевание, оклеивание специальными материалами изолированных поверхностей;
  • выполнять изоляцию плиточными волокнистыми материалами, формованными изделиями, скорлупами, сегментами, трубными секциями и матами.

Учебный план

  • Понятие теплоизоляции, виды теплоизоляции, коэффициент теплопроводности различных материалов.
  • Классификация теплоизоляционных материалов и конструкций, общие технические требования к ним в соответствии с действующей нормативной документацией.
  • Опорные конструкции теплоизоляции.
  • Оболочки для теплоизоляции и их функция.
  • Монтаж теплоизоляционных материалов и конструкций.
  • Расчет расхода материалов для теплоизоляции.
  • Оборудование для проведения теплоизоляционных работ.

Тепловой расчет теплосети часть 1 — Коммуналка — Каталог статей

Теплофикация и тепловые сети Е.Я.Соколов Москва Издательство МЭИ 2001г.

Важным звеном теплофикационной системы являются тепловые сети, по которым теплота транспортируется от источников теплоснабжения до тепловых потребителей.

В связи с повышением требований к качеству планировки и чистоте воздушного бассейна городов многие мощные ТЭЦ размещаются на значительном расстоянии от районов теплового потребления, часто за пределами городской черты. Рост единичных мощностей источников теплоснабжения и радиусов передачи теплоты вызывает необходимость существенного повышения надежности и экономичности систем теплоснабжения.

1. Основные расчетные зависимости

В задачу теплового расчета входит решение следующих вопросов:

  1. определение тепловых потерь теплопровода;
  2. расчет температурного поля вокруг теплопровода, т. е. определение температур изоляции, воздуха в канале, стен канала, грунта.
  3. расчет падения температуры теплоносителя вдоль теплопровода;
  4. выбор толщины тепловой изоляции теплопровода.

Количество теплоты, проходящей в единицу времени через цепь последовательно соединенных термических сопротивлений, вычисляется по формуле:

  (1)

или

  (2)

  (3)

где q — удельные тепловые потери теплопровода; τ — температура теплоносителя, °С; t0— температура окружающей среды, °С; R — суммарное термическое сопротивление цепи теплоноситель — окружающая среда (термическое сопротивление изоляции теплопровода).

При тепловом расчете тепловых сетей приходится обычно определять тепловые потоки через слои и поверхности цилиндрической формы.

Удельные тепловые потери q и термические сопротивления R относят обычно к единице длины теплопровода и измеряют их соответственно в Вт/м и м × К/Вт.

В изолированном трубопроводе, окруженном наружным воздухом, теплота должна пройти через четыре последовательно соединенных сопротивления: внутреннюю поверхность рабочей трубы, стенку трубы, слой изоляции и наружную поверхность изоляции. Так как суммарное сопротивление равно арифметической сумме последовательно соединенных сопротивлений, то

  (4)

где RB, RTp, Rи и Rн — термические сопротивления внутренней поверхности рабочей трубы, стенки трубы, слоя изоляции и наружной поверхности изоляции.

В изолированных теплопроводах основное значение имеет термическое сопротивление слоя тепловой изоляции.

В тепловом расчете встречаются два вида термических сопротивлений:

а)    сопротивление поверхности, в рассмотренном примере RB и Rн;

б)   сопротивление слоя, в рассмотренном примере Rтр и Rи.

Как известно из курса «Теплопередача» [46, 133, 134], термическое сопротивление цилиндрической поверхности

  (5)

где πd — площадь поверхности 1 м длины теплопровода, м2; α — коэффициент теплоотдачи от поверхности.

Для определения термического сопротивления поверхности теплопровода необходимо знать две величины: диаметр теплопровода и коэффициент теплоотдачи поверхности. Диаметр теплопровода при тепловом расчете является заданным. Коэффициент теплоотдачи от наружной поверхности теплопровода к окружающему воздуху представляет собой сумму двух слагаемых — коэффициента теплоотдачи излучением αл и коэффициента теплоотдачи конвекцией αк:

  (6)

Коэффициент теплоотдачи излучением αл может быть подсчитан по формуле Стефана — Больцмана:

  (7)

где С — коэффициент излучения; t — температура излучающей поверхности, °С.

Коэффициент излучения абсолютно черного тела, т.е. поверхности, которая поглощает все падающие на нее лучи и ничего не отражает, С = 5,7 Вт/(м2 × К4) = 4,9 ккал/(ч × м2 × К4).

Коэффициент излучения «серых» тел, к которым относятся поверхности неизолированных трубопроводов, изоляционных конструкций и т. п., имеет значение 4,4 — 5,0 Вт/(м2 × К4) = 3,8 — 4,3 ккал/(ч × м2 × К4).

Коэффициент теплоотдачи от горизонтальной трубы к воздуху при естественной конвекции, Вт/(м×К), можно определить по формуле Нуссельта:

  (8)

где d— наружный диаметр теплопровода, м; t, t0 — температуры поверхности и окружающей среды, °С.

При вынужденной конвекции воздуха или ветра коэффициент теплоотдачи:

  (9)

где ω — скорость воздуха, м/с.

Формула (9) действительна при ω > 1 м/с и d > 0,3 м.

Для вычисления коэффициента теплоотдачи по (7) и (8) необходимо знать температуру поверхности. Так как при определении тепловых потерь температура поверхности теплопровода обычно заранее неизвестна, задача решается методом последовательных приближений. Предварительно задаются коэффициентом теплоотдачи наружной поверхности теплопровода

α, находят удельные потери q и температуру поверхности t, проверяют правильность принятого значения α.

При определении тепловых потерь изолированных теплопроводов проверочного расчета можно не проводить, так как термическое сопротивление поверхности изоляции невелико по сравнению с термическим сопротивлением ее слоя. Так, 100 %-ная ошибка при выборе коэффициента теплоотдачи поверхности приводит обычно к ошибке в определении теплопотерь 3—5 %.

Для предварительного определения коэффициента теплоотдачи поверхности изолированного теплопровода, Вт/(м2 × К), когда температура поверхности неизвестна, может быть рекомендована формула:

 (10)

где ω – скорость движения воздуха, м/с.

Коэффициенты теплоотдачи от теплоносителя к внутренней поверхности трубопровода весьма высоки, что определяет столь малые значения термического сопротивления внутренней поверхности трубопровода, которыми при практических расчетах можно пренебречь.

Выражение для термического сопротивления однородного цилиндрического слоя легко выводится из уравнения Фурье и имеет вид:

  (11)

где λ — теплопроводность слоя; d1, d2 — внутренний и наружный диаметры слоя.

Для теплового расчета существенное значение имеют только слои с большим термическим сопротивлением. Такими слоями являются тепловая изоляция, стенка канала, массив грунта и т.п. По этим соображениям при тепловом расчете изолированных теплопроводов обычно не учитывается термическое сопротивление металлической стенки рабочей трубы.

В надземных теплопроводах между теплоносителем и наружным воздухом включены последовательно следующие термические сопротивления: внутренняя поверхность рабочей трубы, ее стенка, один или несколько слоев тепловой изоляции, наружная поверхность теплопровода.

Первыми двумя тепловыми сопротивлениями в практических расчетах обычно пренебрегают. При учете только двух последних термических сопротивлений тепловые потери надземного теплопровода определяются по формуле:

  (12)

Если теплопровод не изолирован, Rи = 0. В этом случае:

 (13)

Иногда тепловую изоляцию выполняют многослойной, исходя из различных допустимых температур для применяемых изоляционных материалов или из экономических соображений с целью частичной замены дорогих материалов изоляции более дешевыми.

Термическое сопротивление многослойной изоляции равно арифметической сумме термических сопротивлений последовательно наложенных слоев:

Rи = Rи1 + Rи2+…+Rиn.

Термическое сопротивление цилиндрической изоляции увеличивается с увеличением отношения ее наружного диаметра к внутреннему. Поэтому в многослойной изоляции первые слои целесообразно укладывать из материала, имеющего более низкую теплопроводность, что приводит к наиболее эффективному использованию изоляционных материалов.

К такому же выводу приводит дифференциальный анализ термического сопротивления многослойной (например, двухслойной) изоляции.

Если изоляционная оболочка заданным наружным диаметром DH выполнена из двух различных теплоизоляционных материалов с теплопроводностями λ1 и λ2, то тепловое сопротивление такой изоляционной оболочки:

  (14)

где Dτ, D1, DH — наружные диаметры соответственно трубопровода, первого слоя изоляции, изоляционной оболочки.

Первая производная термического сопротивления по диаметру первого слоя:

  (15а)

Как видно из (15а), при λ1 < λ2, dR / dD1 > 0.

Это значит, что при выполнении первого слоя изоляции из материала с более низкой теплопроводностью термическое сопротивление изоляционной конструкции увеличивается с ростом толщины этого слоя. Наоборот, при выполнении первого слоя из материала с более высокой теплопроводностью (λ1 > λ2) термическое сопротивление изоляционной конструкции снижается с ростом толщины первого слоя, так как в этом случае dR / dD1 < 0.

При замене бесконечно малых величин конечными уравнение (15а) можно представить в следующем виде:

  (15б)

Из (15б) следует, что при выполнении в двухслойной изоляции первого слоя из материала с более низкой теплопроводностью (λ1 < λ2) абсолютный прирост термического сопротивления изоляционной оболочки прямо пропорционален относительному увеличению диаметра первого слоя и разности обратных значений теплопроводности (1/λ1 — 1/λ2).

Расчет температурного поля теплопровода проводится на основании уравнения теплового баланса. При этом исходят из условия, что при установившемся тепловом состоянии количество теплоты, протекающей от теплоносителя к концентрической цилиндрической поверхности, проходящей через любую точку поля, равно количеству теплоты, уходящей от этой концентрической поверхности к наружной среде.

Определим температуру поверхности изоляции. Количество теплоты, подведенной от теплоносителя к поверхности изоляции, равно количеству теплоты, отведенной от поверхности изоляции к наружному воздуху:

откуда:

  (16)

Аналогично вычисляется температура любого промежуточного слоя изоляции. Определим температуру наружной поверхности первого слоя двухслойной тепловой изоляции. Уравнение теплового баланса имеет вид:

откуда:

  (17)

где Rи1, Rи2 — термические сопротивления первого и второго слоев изоляции; Rн — то же ее наружной поверхности.

В подземных теплопроводах в качестве одного из последовательно включенных термических сопротивлений участвует сопротивление грунта.

При подсчете тепловых потерь за температуру окружающей среды t0 принимают, как правило, естественную температуру грунта на глубине заложения оси теплопровода.

Только при малых глубинах заложения оси теплопровода (h/d < 2) за температуру окружающей среды принимают естественную температуру поверхности грунта.

Термическое сопротивление грунта может быть определено по формуле Форхгеймера(рис. 1)

  (18)

Рис. 1. Схема однотрубного бесканального теплопровода

где λгр — теплопроводность грунта; h — глубина заложения оси теплопровода; d — диаметр теплопровода.

При укладке подземных теплопроводов в каналах, имеющих форму, отличную от цилиндрической, в (18) вместо диаметра подставляют эквивалентный диаметр:

  (19)

где F — площадь сечения канала, м2 ; П — периметр канала, м.

В тех случаях, когда h/d > 2, формулу Форхгеймера можно упростить, принимая с некоторым приближением радикал равным 2h/d. При этом допущении:

   (20)

Теплопроводность грунта λгр зависит главным образом от его влажности и температуры.

При температурах грунта t0 = 10—40 °С теплопроводность грунта средней влажности лежит в пределах 1,2—2,5 Вт/(м x К) или 1,05—2,15 ккал/(м x ч x °С).

При малой глубине заложения подземного теплопровода (h/d < 2) температура поверхности грунта над теплопроводом может существенно отличаться от естественной температуры поверхности грунта. Во избежание ошибок подсчет теплопотерь проводят по температуре наружного воздуха. В этом случае термическое сопротивление грунта (18) определяют не по действительной, а по приведенной глубине заложения оси теплопровода:

  (21)

где hф—толщина фиктивного слоя грунта, м; h — действительная глубина заложения оси теплопровода, м;

  (22)

α — коэффициент теплоотдачи на поверхности грунта.

Фиктивный слой имеет сопротивление, равное сопротивлению поверхности.

Теория и расчет судовой тепловой изоляции Нестеров Ю.Ф.

Артикул: 00-01037087

в желания В наличии

Автор: Нестеров Ю.Ф.

Место издания: Ленинград

Год: 1973

Формат: 60х90 1/16

Переплет: Твердая обложка

Страниц: 439

Вес: 715 г

Книга посвящена теории, расчетам и проектированию тепловой изоляции корпуса на судах любого назначения. В ней обобщены и систематизированы теоретические и экспериментальные исследования последних лет. Изложены новые методы расчета, разработанные автором. Приведено много примеров. В книге рассмотрены следующие вопросы: применение основных положений теории теплообмена для расчета тепловой изоляции корпуса судна; выбор изоляционных материалов и конструкций; применение метода электротепловой аналогии для исследования теплопроводности судовой изоляции; расчет сложных изоляционных конструкций; диаграммы для расчета изоляции, полученные методом аналогии; расчеты по зонам тепловых потоков; учет солнечного облучения; приток тепла по периметрам промежуточных палуб и переборок; теплопередача через пиллерсы; определение потерь холода и тепла; технико-экономические расчеты тепловой изоляции судов. Книга может быть использована при проектировании рефрижераторных и рыбопромысловых судов, а также систем отопления и кондиционирования воздуха на пассажирских, грузовых и других судах. Она предназначена для инженерно-технических и научных работников, а также для студентов и других лиц, занимающихся тепловой изоляцией корпуса судна.

Содержание
Глава I. Применение основных положений теории теплообмена для расчета судовой изоляции
Основные обозначения
Предисловие
§ 1. Тепловые потоки
§ 2. Передача тепла через плоскую многослойную стенку
§ 3. Определение температур изоляционной конструкции
§ 4. Передача тепла через стенку, состоящую из зон, соединенных параллельно
§ 5. Передача тепла через цилиндрическую многослойную стенку
§ 6. Стенка, изолированная с двух сторон
§ 7. Определение полного коэффициента теплопередачи в случае неравенства наружной и внутренней поверхностей изолированной стенки
§ 8. Коэффициент теплопроводности
§ 9. Коэффициенты теплоотдачи
§ 10. Воздушные прослойки
Глава II. Выбор изоляционных материалов и конструкций
§11. Порядок проектирования изоляции
§ 12. Требования, предъявляемые к изоляционным материалам и конструкциям
§ 13. Характеристика материалов
§ 14. Выбор теплоизоляционного материала
§ 15. Увлажнение изоляции и ее гидрозащита
§ 16. Классификация и устройство изоляционных конструкций
§ 17. Выбор изоляционной конструкции
§ 18. Проектирование изоляции по заданным нормативным значениям удельного теплового потока, коэффициента теплопередачи и толщин изоляционных слоев. Выбор размеров изоляционной конструкции
Глава III. Метод электротепловой аналогии и его применение для исследования теплопроводности судовой изоляции
§ 19. Принимаемые допущения и постановка задачи теплопроводности
§ 20. Теория метода электротепловой аналогии
§ 21. Тепловая сетка
§ 22. Замена термических сопротивлений и моделирование симметричных конструкций
§ 23. Электропроводная бумага и клей
§ 24. Изготовление моделей
§ 25. Измерительная установка и техника проведения измерений
§ 26. Обработка результатов измерений и их точность
Глава IV. Расчет сложных изоляционных конструкций
§ 27. Расчетные коэффициенты теплопередачи и критерии формы
§ 28. Расчет изоляции, содержащей деревянные бруски об решетника, расположенные перпендикулярно к набору
§ 29. Расчет нормальной изоляции смешанного набора
§ 30. Расчет изоляции, содержащей воздушные прослойки
§ 31. Расчет изоляции, содержащей рамный набор
§ 32. Методика расчета изоляции пересекающегося (клеточного) набора
Глава V. Диаграммы для расчета тепловой изоляции корпуса судна, полученные методом электротепловой аналогии
§ 33. Дополнительные допущения
§ 34. Определение относительных размеров изоляционной конструкции
§ 35. Рабочие формулы и диаграммы для определения добавочных критериев формы
§ 36. Диаграммы для расчета нормальной изоляции
§ 37. Диаграммы для расчета изоляции, обходящей набор
§ 38. Расчет несимметричных изоляционных конструкций
§ 39. Порядок пользования диаграммами и область их применения
§ 40. Точность диаграмм
§ 41. Расчет изоляции, прорезаемой деревянными брусками обрешетника
Глава VI. Приближенные методы расчета судовой изоляции по зонам тепловых потоков
§ 42. Расчет судовой изоляции, не прорезаемой металлическим набором
§ 43. Определение эквивалентного коэффициента теплопроводности для изоляционного и клеевого материалов
§ 44. Тепловые сетки для изоляционных конструкций, перекрывающих и обходящих набор, и основы расчета их по зонам тепловых потоков
§ 45. Расчет изоляционных конструкций, перекрывающих набор
§ 46. Расчет нормальных изоляционных конструкций способом А. Е. Ниточкина
§ 47. Расчет изоляционных конструкций, обходящих набор
§ 48. Расчет изоляции грузовых люков, льял, горловин второго дна, сходных люков, дверей и различных крышек
§ 49. Расчет изоляции отапливаемых помещений по зонам тепловых потоков
§ 50. Проверочный расчет изоляции на отсутствие общей и местной конденсации
§ 51. Расчет изоляции гофрированных поверхностей
§ 52. Определение линейного коэффициента теплопередачи через изоляцию пиллерсов, мачт и других цилиндрических стоек
Глава VII. Учет солнечного облучения, приток тепла по периметрам промежуточных палуб и переборок, теплопередача через пиллерсы
§ 53. Учет солнечного облучения
§ 54. Приток тепла по периметрам промежуточных палуб и переборок
§ 55. Определение ширины рибанда на промежуточных стенках
§ 56. Передача тепла через пиллерсы и другие стойки. Определение высоты рибанда на пиллерсах
Глава VIII. Определение потерь холода или тепла
§ 57. Переход от расчетного значения коэффициента теплопередачи к действительному и точность его вычисления
§ 58. Определение потерь холода или тепла через стенки судовых помещений
§ 59. Определение тепловой нагрузки на рефрижераторную или кондиционирующую установку
§ 60. Стоимость топлива и эксплуатационных материалов, расходуемых на работу судовых холодильных и отопительных установок
§ 61. Выбор прототипа рефрижераторной (или кондиционирующей) установки для технико-экономического расчета изоляции. Определение укрупненных измерителей стоимости и объема оборудования
Глава IX. Технико-экономические расчеты тепловой изоляции судов
§ 62. Постановка задачи
§ 63. Основные методические положения
§ 64. Расчет строительной стоимости судна
§ 65. Расчет расходов на содержание судна в эксплуатации
§ 66. Расчет годовой провозной способности судна
§ 67. Численные методы определения экономически наивыгоднейшей толщины изоляции
§ 68. Расчет ежегодных эксплуатационных расходов с учетом изменения объема, занимаемого изоляцией и оборудованием
§ 69. Приближенный аналитический метод определения наивыгоднейшей толщины изоляции
§ 70. Последовательность определения толщин для промежуточной стенки, изолированной с двух сторон
§ 71. Анализ влияния отдельных величин на наивыгоднейшую толщину изоляции
Указатель литературы

Тепловые потери | Технологические решения Fired | Паровой реформатор | Горелка с низким выбросом NOx

Калькулятор изоляции и тепловых потерь
Толщина слоя, дюйм: Изоляционный материал: 6# 2300°F Керамическое волокно8# 2300°F Керамическое волокно8# Одеяло из минеральной ваты16# Блок минеральной ваты 1:2:4 Lhv Торкрет огнеупорный огнеупорный кирпич Superduty
Температура горячей поверхности, °F: Температура воздуха, °F:
Скорость воздуха, фут/сек: Тип поверхности: Арка или крышаВертикальная стенаПол
Температура холодной поверхности, °F: Тепловые потери, БТЕ/час-фут 2 :
Теплопроводность, БТЕ-дюйм/час-фут 2 -F:

Примечания:
Тип поверхности не имеет значения, если указана скорость ветра.

 
 
 

Теоретический анализ трех методов расчета теплоизоляции одежды теплового манекена | Анналы рабочих воздействий и здоровья

Аннотация

Существует три метода расчета теплоизоляции одежды, измеренной с помощью теплового манекена, т.е.е. глобальный метод, последовательный метод и параллельный метод. При условии однородной изоляции одежды эти три метода дают одинаковые значения изоляции. Если локальный тепловой поток равномерен по всему телу манекена, глобальный и последовательный методы обеспечивают одинаковое значение изоляции. В большинстве случаев последовательный метод дает более высокое значение изоляции, чем общий метод. Существует вероятность того, что значение изоляции последовательного метода ниже, чем значение глобального метода. Последовательный метод всегда дает более высокое значение изоляции, чем параллельный метод. Значение изоляции параллельного метода выше или ниже значения глобального метода в зависимости от соотношения между распределением тепловых потерь и температурой поверхности. В условиях равномерного распределения температуры поверхности тела манекена глобальный и параллельный методы дают одинаковую величину изоляции. Если при испытании на манекене используется режим постоянной температуры поверхности, то для расчета теплоизоляции одежды можно использовать параллельный метод.Если при испытании на манекене используется режим постоянного теплового потока, то серийный метод можно использовать для расчета теплоизоляции одежды. Глобальный метод следует использовать для расчета теплоизоляции одежды для всех режимов управления манекеном, особенно для режима регулирования теплового комфорта. Глобальный метод должны выбрать производители одежды для маркировки своей продукции. Последовательный и параллельный методы дают больше информации о различных частях одежды.

ВВЕДЕНИЕ

Теплоизоляция определяется как сопротивление передаче сухого тепла путем теплопроводности, конвекции и излучения (ASTM, 2005).Теплоизоляция одежды может быть определена в единицах кло, которая была определена как изоляция системы одежды, обеспечивающая комфортное положение сидящего и отдыхающего человека в нормально проветриваемом помещении (скорость воздуха 0,1 мс −1 ) при атмосферном давлении. температура 21°C и относительная влажность <50% (Gagge и др. , 1941).

Поскольку тепловой манекен способен обеспечить быстрые, реалистичные, точные и воспроизводимые измерения, теплоизоляция одежды может быть измерена с помощью теплового манекена (ISO 15831, 2004; ISO 9920, 2007; ASTM, 2005; EN 342, 2004).Фундаментальной основой измерения теплоизоляции одежды с помощью теплового манекена является принцип теплового баланса. Когда система достигает равновесия, потери тепла равны мощности нагрева манекена. Теплоизоляция одежды определяется по соотношению мощности и температурного градиента между поверхностью манекена и окружающей средой.

Величина теплоизоляции может быть правильно понята только в том случае, если известен протокол испытаний, особенно если четко определен режим теплового контроля манекена (Oliveira et al., 2008а). Правильный метод расчета теплоизоляции одежды зависит от режима теплового управления манекеном. Тепловой манекен может работать в трех режимах: (1) постоянная температура кожи; (2) постоянный тепловой поток для тела манекена; и (3) режим регулирования теплового комфорта, основанный на уравнении комфорта (Меликов, 2004; Оливейра и др. , 2008a,b). Наиболее часто используется режим постоянной температуры кожи.

Существует три различных способа расчета теплоизоляции одежды, т.е.е. глобальный метод, последовательный метод и параллельный метод. Наиболее часто используемый метод называется глобальным методом (Havenith, 2005; Oliveira et al. , 2005). Позже он был принят стандартом ISO 9920 [Термин глобальный метод используется в стандарте ISO 9920 (2007 г.), и мы следуем ему. В некоторой литературе для этого используется термин «параллельный метод», не путайте его с параллельным методом, описанным в этой статье].

Nilsson (1997) измерил общую теплоизоляцию восьми различных комплектов одежды и обнаружил, что значения теплоизоляции, полученные при последовательном методе, всегда были выше, чем значения, полученные при общем методе.Redortier (1997) измерил общую теплоизоляцию ряда систем одежды и отметил, что значения теплоизоляции, полученные с помощью серийного метода, были выше, чем значения, полученные с помощью общего метода, и что разница между этими двумя методами с однородной одеждой была очень небольшой. Анттонен (1999) отправил один и тот же комплект одежды в семь разных лабораторий для измерения теплоизоляции стоящих и шагающих манекенов, и результаты показали, что последовательный метод дает более высокие значения, чем общий метод. Holmer (2001) использовал испытания на износ, чтобы подтвердить, что последовательный метод завышал теплоизоляцию двух ансамблей. Куклане и др. (2004) сравнил изоляцию одежды, полученную серийным и общим методами, и обнаружил, что разница составляет до 24% с одеждой с неравномерно распределенной изоляцией. Позже Kuklane et al. указали, что последовательный метод обеспечивает более высокие значения изоляции комплектов одежды, чем общий метод, как для статических условий, так и для условий ходьбы.Эта разница была больше при неравномерном распределении изоляции одежды (Kuklane et al. , 2007). Оливейра и др. использовали глобальный, последовательный и параллельный методы для расчета теплоизоляции одежды, измеренной с помощью теплового манекена, работающего в режиме регулирования теплового комфорта, и указали, что относительные различия эффективности теплоизоляции между последовательным и глобальным методами составили 25,7% для повседневного ношения. одежды, 45,2% для защиты от холода и 38.5% для ансамблей. Относительные различия между параллельным и глобальным методами составили 8,7% для повседневных предметов одежды, 15,8% для одежды для защиты от холода и 10,5% для ансамблей (Oliveira et al. , 2008b). Сюй и др. использовали параллельный и последовательный методы для расчета значений теплоизоляции 11 комплектов одежды, измеренных с помощью двух тепловых манекенов, работающих в режиме постоянной температуры поверхности. Результаты показали, что серийные значения были на 14-38% выше, чем параллельные значения (Xu et al., 2008 г.). Холмер и др. изучали характеристики жилета с электрообогревом и применяли процедуру испытаний в соответствии с ISO 15831. При включении обогрева значения изоляции составляли 1,28 и 83 кло, соответственно, для общего и серийного методов (Holmer et al. , 2009). Недавно Wang and Lee (2010) оценили характеристики жилета с электрообогревом в сочетании с типичным трехслойным ансамблем с использованием теплового манекена и обнаружили, что значения теплоизоляции, полученные при последовательном методе, были намного выше, чем значения, полученные при использовании глобального метода. за счет изменения равномерности распределения изоляции ансамбля.Совсем недавно Lee et al. отобрал в общей сложности 150 отдельных предметов одежды и 38 комплектов одежды для измерения эффективной теплоизоляции с использованием теплового манекена. Результаты показали, что общая изоляция отдельных предметов одежды была на 16% выше при последовательном методе, чем при общем методе. Для комплектов одежды эффективные значения теплоизоляции по серийному методу были на 39,2 % для весенне-осенней одежды, 62,6 % для летней одежды и для зимней одежды на 64,8 % выше, чем значения по общему методу.Ли и др. (2011) провели испытания на людях с 26 комплектами одежды и обнаружили, что эффективные значения теплоизоляции по общему методу были систематически ниже, чем значения для людей, и что эффективные значения теплоизоляции по серийному методу были ниже весной/осенью. и летние ансамбли, но больше в зимних ансамблях, чем значения, полученные от людей.

Большинство вышеупомянутых исследований были основаны на эмпирических данных. Хотя несколько исследователей провели теоретический анализ (Havenith, 2005; Xu и др. , 2008), анализ ограничен. Целью данной статьи является теоретический анализ этих трех методов и сравнение значений теплоизоляции, рассчитанных с их помощью. Сделано несколько полезных выводов, которые теоретически верны.

МЕТОДЫ

Наиболее часто используемый метод, называемый глобальным методом или полным суммированием (в некоторых источниках он также назывался параллельным методом, но он отличается от параллельного метода, приведенного ниже), суммирует теплопотери всех сегментов, взвешенные по площади температуры поверхности и площади сегментов тела до расчета общей изоляции, которая определяется по формуле (ISO 9920, 2007):

Itg=∑iαi×Tsi−Ta∑iαi×Q=[(∑iAiA×Tsi)−Ta]×A∑iHi,

(1) где I tg = общая теплоизоляция одежды плюс приземный слой воздуха по общему методу, м 2 °CW −1 ; α i = отношение площади поверхности сегмента и манекена к общей площади поверхности манекена, A i / A ; A i = площадь поверхности сегмента i манекена, м 2 ; A = площадь поверхности манекена, м 2 ; T s i = локальная температура поверхности сегмента i манекена, °С; T a = температура воздуха, обтекающего одежду, °С; Q i = локальный тепловой поток от сегмента i манекена, H i /A i −5 , Вт м 4 ; H i = локальные потери тепла от сегмента и манекена, Вт. Последовательный метод, т. е. локальное суммирование, сначала рассчитывает локальную теплоизоляцию, а местную изоляцию усредняют по площади сегмента. Суммарная изоляция формулируется следующим образом (Anttonen, 2001; ISO 9920, 2007): одежды плюс приземный слой воздуха серийным методом, м 2 °CW −1 .

При параллельном методе сначала рассчитывается локальный коэффициент теплопередачи.Суммарный коэффициент теплоотдачи получается путем усреднения локального коэффициента теплоотдачи по площади сегмента. Затем рассчитывается общая теплоизоляция путем обратного расчета общего коэффициента теплопередачи (Holmer, 2006; ISO 9920, 2007).

1Itp=∑iAiA×[Hi(Tsi−Ta)×Ai],

(3)

где I tp = общая теплоизоляция одежды плюс поверхностный слой воздуха параллельным методом, м 2 ° CW − 1 .

Собственная теплоизоляция одежды определяется путем вычитания из общей величины теплоизоляции отношения коэффициента теплоизоляции поверхностного воздушного слоя к коэффициенту площади одежды:

где I кл = собственная (основная) теплоизоляция одежды, м 2 °CW −1 ; I t = общая теплоизоляция одежды плюс поверхностный слой воздуха, м 2 °C W −1 ; I a = теплоизоляция приземного слоя воздуха, м 2 °C W −1 ; f cl = коэффициент площади одежды.

Значение I a получается при работе с манекеном без одежды. Фактор площади одежды является показателем увеличения площади поверхности для теплоотдачи от тела в одежде в окружающую среду. Он определяется отношением площади поверхности тела в одежде к площади поверхности обнаженного тела. Это значение обычно измеряется путем фотографирования манекена — обнаженного и одетого.

Эффективная теплоизоляция одежды рассчитывается путем вычитания изоляции воздушного слоя из общей теплоизоляции:

где I кл = эффективная теплоизоляция одежды, м 2 °С Вт −1 .

Для теплового манекена площадь поверхности каждого сегмента манекена предварительно определена. Для конкретного теплового испытания манекена в любом режиме управления манекеном локальная температура поверхности каждого сегмента манекена и температура окружающего воздуха поддерживаются постоянными, когда система достигает равновесия. Существует два случая распределения изоляции одежды: гомогенная изоляция одежды и неоднородная изоляция одежды. То есть нас интересует распределение теплоизоляции одежды, а значение теплоизоляции из глобального метода остается неизменным.Это означает, что общие потери тепла от манекена также являются постоянными. Пусть H обозначает общую потерю тепла, т.е.:

. Сравнение между глобальным и последовательным методами было рассмотрено в предыдущей статье (Huang, 2008). Вот основные выводы из этого документа:

  • Глобальный и последовательный методы дают одинаковые значения изоляции, если изоляция одежды равномерно распределена по манекену.

  • Последовательный метод постоянно обеспечивает более высокое значение изоляции, чем общий метод, если достигается равномерная температура поверхности манекена.

  • Последовательный метод может дать более низкое значение изоляции, чем общий метод, если локальное распределение теплопотерь удовлетворяет следующим уравнениям:

Если при испытании манекена происходит однородное распределение изоляции одежды, глобальный и последовательный методы дают то же значение изоляции, что и значение изоляции каждого сегмента манекена. Пусть « I » обозначает это значение (Huang, 2008).В этом случае параллельный метод рассчитывает изоляцию следующим образом: :

1Itp=∑iAiA×1I=1AI∑iAi,

(9)

Следовательно, эти три метода дают одинаковое значение изоляции, если теплоизоляция одежды распределена равномерно. над телом манекена. Для большей наглядности предположим, что тепловизионный манекен с двумя сегментами работает с разным локальным распределением теплопотерь, суммарными значениями теплоизоляции одежды ( I tg , I ts , и I tp ) по этим трем методам нанесены в виде графика зависимости от локальных потерь тепла ( H c1 ).Как показано на рис. 1, I tg дает прямую линию, поскольку глобальный метод дает постоянное значение изоляции, когда общие потери тепла остаются неизменными. Когда локальное распределение теплопотерь удовлетворяет однородной изоляции одежды, I tg , I ts и I tp равны в точке B.

Рис. 1.

Утепление одежды тремя способами с разным локальным распределением теплопотерь (тепловой манекен с двумя сегментами).

Рис. 1.

Утепление одежды тремя способами с разным локальным распределением теплопотерь (тепловой манекен с двумя сегментами).

Неоднородная изоляция одежды

Сравнение глобальных и последовательных методов.

Предположим, что локальный тепловой поток равномерен по всему телу манекена:

Уравнение (2) принимает вид:

It=∑iAiA×[(Tsi−Ta)HiAi]=∑iAiA×[(Tsi−Ta)Q]=1AQ∑ iAi×(Tsi−Ta).

(12)

Уравнение (11) переписывается следующим образом:

Уравнение (1) принимает следующий вид: ×(Tsi−Ta)∑iHi,

(14)

Itg=∑iAi×(Tsi−Ta)∑iAiQ=∑iAi×(Tsi−Ta)Q∑iAi=∑iAi×(Tsi−Ta)AQ.

(15)

Таким образом, глобальный и последовательный методы дают одинаковое значение изоляции, если локальный тепловой поток равномерен по всему телу манекена. В этом случае уравнение (15) принимает вид:

Itg=∑iAiA(Tsi−Ta)Q=∑iAiA(Tsi−Ta)AiHi=∑iAiA×Ii.

(16)

Это уравнение суммирует местные сопротивления в соответствии с последовательной моделью, аналогичной электрическим сетям.

Как показано на рис. 1, I ts достигает своего минимального значения (точка C), когда выполняется уравнение (7) (Huang, 2008).Глобальный метод и последовательный метод обеспечивают одинаковое значение изоляции, если теплоизоляция одежды однородна (точка B) или тепловой поток однороден для каждого сегмента манекена (точка A). Если распределение локальных теплопотерь удовлетворяет условию между А и В на рис. 1, то I ts наверняка будет меньше, чем I tg . Чем больше потери тепла распределяются по сегментам с более высокими значениями квадратного корня из A i × A i × (T s i –T a ) [см. уравнения (7) и (8)], тем выше вероятность того, что I ts меньше, чем I tg .

Сравнение последовательного и параллельного методов.

Для того чтобы сравнить общие значения изоляции при последовательном и параллельном методах, необходимо определить частную производную по отношению к потерям тепла от каждого сегмента. Частная производная для последовательного метода определяется формулой (Huang, 2008):

∂Its∂Hi=−miHi2+mnHn2.

(17)

Для параллельного метода уравнение (3) можно переписать следующим образом:

Itp=1∑iHiA×(Tsi−Ta)=A∑iHi(Tsi−Ta).

(18)

Частная производная имеет вид:

∂Itp∂Hi=−A[∑iHi(Tsi−Ta)]2×(1Tsi−Ta−1Tsn−Ta),

(19)

, где T s n = локальная температура поверхности на участке n , °С.

При условии однородного распределения утеплителя одежды (точка B на рис. 1) частные производные для обоих методов рассчитываются следующим образом:

Последовательный метод:

Подстановка ‘ A I ( T S I -T A ) / I ‘ Для H I в уравнении (17) вместе с уравнением (8), что дает:

∂Its∂Hi=−1AAi2×(Tsi−Ta)Ai2×(Tsi−Ta)2I2+1AAn2×(Tsn−Ta)An2×(Tsn−Ta)2I2,

(20)

∂Its ∂Hi=-1AI2(Tsi-Ta)+1AI2(Tsn-Ta)=-I2A×(1Tsi-Ta-1Tsn-Ta).

(21)
Параллельный метод:

∂Itp∂Hi=−A[∑iAi(Tsi−Ta)I(Tsi−Ta)Ai]2×(1Tsi−Ta−1Tsn−Ta),

(22)

∂Itp∂Hi=−AI2[∑ iAi]2×(1Tsi-Ta-1Tsn-Ta)=-I2A×(1Tsi-Ta-1Tsn-Ta).

(23)

Если температура поверхности тела манекена однородна, то частная производная по тепловым потерям от каждого сегмента равна нулю для последовательного и параллельного методов с учетом уравнений (21) и (23) (см. рис. 2). Если температура поверхности неравномерна, разница (т.грамм. 1–2°C) среди локальных приземных температур мало по сравнению со средней приземной температурой (например, 34°C). Эта разница может быть вызвана недостаточной мощностью нагрева или ручной настройкой. В результате первый знаменатель в правой части уравнения (19) остается почти неизменным независимо от того, как распределяются локальные потери тепла. Следовательно, частная производная по тепловым потерям от каждого сегмента почти согласована, а параллельная линия на рис. 1 почти прямая (на самом деле это вогнутая линия, так как вторая частная производная всегда >0, кривизна незначительна). Поскольку параллельный и последовательный методы обеспечивают одинаковое значение изоляции и одну и ту же частную производную в точке B (однородное распределение изоляции одежды), параллельную линию можно рассматривать как касательную к последовательной линии в точке B. Из этого анализа следует, что пришел к выводу, что последовательный метод всегда обеспечивает более высокое значение изоляции, чем параллельный метод.

Рис. 2.

Утепление одежды тремя способами с разным локальным распределением теплопотерь (тепловой манекен с двумя сегментами и равномерной температурой поверхности).

Рис. 2.

Утепление одежды тремя способами с разным локальным распределением теплопотерь (тепловой манекен с двумя сегментами и равномерной температурой поверхности).

Сравнение глобальных и параллельных методов.

Поскольку параллельную линию на рис. 1 можно рассматривать как прямую линию, а глобальную линию — как горизонтальную линию, параллельный и глобальный методы дают одинаковое значение изоляции только в точке B. Когда локальные потери тепла, распределенные по сегментам, удовлетворяют условие между исходной точкой и B на рис.1, I tp меньше I tg . Чем больше потери тепла распределяются по сегментам с более низкой температурой поверхности, тем выше вероятность того, что I tp меньше, чем I tg . Когда локальные потери тепла, распределенные по сегментам, удовлетворяют условию за точкой B на рис. 1, I tp больше, чем I tg . Чем больше потери тепла распределяются по сегментам с более высокой температурой поверхности, тем выше вероятность того, что I tp больше, чем I tg .

Если по всему телу манекена имеет место однородная температура поверхности (T), параллельное уравнение принимает вид: )

Глобальное уравнение принимает вид:

Itg=[(∑iAiA×Tsi)−Ta]×A∑iHi=A(T−Ta)H.

(26)

Следовательно, глобальный и параллельный методы дают одинаковое значение изоляции, если температура поверхности тела манекена одинакова. Оба метода имеют одну и ту же линию, как показано на рис. 2. В этом случае величина, обратная значению изоляции, рассчитанному глобальным методом, принимает вид:

1Itg=∑iHiA(T−Ta)=∑iAiAHiAi(T−Ta)= ∑iAiAHiAi(Tsi−Ta)=∑iAiA1Ii.

(27)

Это уравнение суммирует местные сопротивления в соответствии с параллельной моделью, аналогичной электрическим сетям. По этой причине наиболее часто используемый метод в некоторых источниках называется параллельным методом.

ОБСУЖДЕНИЯ

Из приведенного выше анализа, когда манекен работает в режиме 1 — постоянная температура кожи, значение изоляции параллельного метода равно значению глобального метода. Параллельный метод можно использовать для расчета теплоизоляции одежды.При работе манекена в режиме 2 — постоянный тепловой поток значение изоляции по последовательному методу равно значению по общему методу. Серийный метод можно использовать для расчета теплоизоляции одежды.

В действительности температура кожи на поверхности тела меняется, даже когда люди находятся в условиях теплового комфорта (Olesen and Fanger, 1973; Huizenga et al. , 2004). Следовательно, однородное распределение температуры поверхности, требуемое стандартами ASTM F1291 и ISO 15831, не имитирует реальные условия.Когда манекен работает в режиме 3 — режим регулирования теплового комфорта, значение изоляции по последовательному методу нереально выше, чем значение по общему методу. Поскольку глобальный метод выполняет общий расчет и определяет сопротивление всего тела, в данном случае он является допустимым только для расчета теплоизоляции одежды.

Несколько международных стандартов касаются измерения теплоизоляции одежды. Они дают разные методы расчета общей теплоизоляции.Если мы выберем любой из этих трех методов для расчета теплоизоляции одежды, значения теплоизоляции, определенные тем же методом, будут сопоставимы. Однако, поскольку теплоизоляция одежды является важной входной переменной для моделей, учитывающих холодовую нагрузку и холодовую деформацию, завышение значения теплоизоляции может привести к ошибке. Если для уравнения теплового баланса используется высокое значение изоляции (например, из последовательного метода или параллельного метода), прогнозируемое значение тепловых потерь тела будет занижено. Организм человека не может поддерживать тепловой баланс. Это может увеличить риск неблагоприятных последствий для здоровья.

Вот пример применения теплоизоляции в модели, предсказывающей холодовую нагрузку. В стандарте ISO 11079 указан метод (модель IREQ) для оценки холодового стресса путем расчета требуемой теплоизоляции одежды (IREQ) и ограниченной продолжительности воздействия (DLE) (ISO 11079, 2007). Предположим, что входные переменные окружающей среды перечислены следующим образом: температура воздуха 0°C, средняя температура излучения 0°C, относительная влажность 50% и скорость воздуха 1 м·с −1 .Скорость метаболизма составляет 58,2 Вт·м −2 . Эти переменные вводятся в модель IREQ. Требуемая теплоизоляция одежды составляет 4,36 кло для низкой физиологической нагрузки. Если собственная теплоизоляция выбранной одежды меньше, чем требуемая теплоизоляция одежды, воздействие должно быть ограничено, чтобы предотвратить прогрессирующее охлаждение тела. Воздухопроницаемость выбранной одежды (8 л м -2 с -1 ) вводится в модель IREQ, и соответственно определяется продолжительность ограниченного воздействия. Собственная теплоизоляция выбранной одежды может быть получена из общей теплоизоляции, которая рассчитывается глобальным, последовательным и параллельным методами. Как показано в Таблице 1, значения внутренней изоляции, полученные при последовательном и параллельном методах, приводят к более длительному ограниченному воздействию, чем собственные значения, полученные при общем методе. Таким образом, пользователи могут подвергаться опасности, если им приходится работать 9 часов в день -1 в холодных условиях.

Таблица 1.

Ограниченная продолжительность воздействия при различных методах расчета изоляции одежды.

0 1 2,5 6.8
9
от глобального метода из серийного метода от параллельного метода
внутренняя теплоизоляция (CLO) 2.67 3.16 3.16
Продолжительность экспозиция (ч) 9.1
от глобального метода от серийного метода из параллельного метода 1 внутренняя теплоизоляция (CLO) 2.67 3.16 Таблица 1

0 1 2,
9
от глобального метода из серийного метода от параллельного метода
внутренняя теплоизоляция (CLO) 2.67 3.16 3.16
Продолжительность Экспозиция (H) 5.3 9.1 6,8
13
0013
9001 от глобального метода от серийного метода из параллельного метода Внутренняя теплоизоляция (CLO ) 3.16 3.16 5 2.91 Продолжительность ограниченного воздействия (H) 5.3 9.1 9.1 6.8

Следовательно, глобальный метод представляет более точно, что тепловая защита фактически обеспечивается одеждой и может быть использована для расчета теплоизоляции одежды для всех режимов управления манекеном. Теплоизоляция, рассчитанная неверными методами, будет ошибочной.

ВЫВОДЫ

Это исследование направлено на теоретический анализ этих трех методов расчета теплоизоляции одежды на основе тепловых испытаний на манекене.Какой метод используется для расчета изоляции одежды, зависит от режимов управления манекеном. Параллельный метод может быть использован для расчета теплоизоляции одежды при использовании режима постоянной температуры кожи. Последовательный метод можно использовать для расчета теплоизоляции одежды при использовании режима постоянного теплового потока. Глобальный метод может быть использован для расчета теплоизоляции одежды для всех режимов управления манекеном. Когда манекен работает в режиме регулирования теплового комфорта, общий метод действителен только для расчета коэффициента теплоизоляции одежды.

Значение теплоизоляции одежды представляет собой количественную оценку того, насколько хороший тепловой барьер одежда обеспечивает пользователю. Чтобы увеличить продажи, производители одежды часто маркируют свою продукцию значениями теплоизоляции. Однако расхождение между этими тремя методами расчета велико, особенно для холодозащитных ансамблей. Следует использовать глобальный метод, чтобы производители одежды не манипулировали распределением изоляции для получения более высоких значений изоляции.Производители одежды должны выбирать глобальную изоляцию для маркировки своей продукции.

Местная изоляция одежды может быть полезна при применении сегментированных тепловых моделей, которые требуют описания местной/региональной изоляции одежды (Huizenga et al. , 2001; Zhang et al. , 2010a,b). Последовательный и параллельный методы более полезны в отношении локальных значений изоляции одежды, что дает важную информацию о критических сегментах, которую можно использовать на этапе проектирования защитных ансамблей.Это способствует выявлению критических частей тела и изменению конструкции комплектов для обеспечения надлежащего распределения изоляции по всему телу.

Каталожные номера

.

Межлабораторные испытания теплового манекена на основе теплоизоляционной одежды для защиты от холода в соответствии с EN 342

,

Материалы Третьего международного совещания по термическим испытаниям манекенов 3IMM в Национальном институте трудовой жизни

,

1999

.

Проект Subzero: предварительные результаты измерений манекенов

Протоколы Четвертого международного совещания по тепловым манекенам

2001

Швейцария

EMPA

(стр.

1

3

)

ASTM

,

ASTM F1291 стандартный метод измерения теплоизоляции одежды с использованием нагретого манекена. Ежегодный сборник стандартов ASTM

,

2005

, том.

11.03

Conshokocken, PA

Американское общество для тестирования и материалов

EN 342

,

Защитная одежда — ансамбли и одежды для защиты от холода

,

2004

Брюссель, Бельгия

CEN Европейский комитет по стандартизации

, , .

Практическая система единиц для описания теплообмена человека с окружающей средой

,

Наука

,

1941

, том.

94

 (стр. 

428

30

). ,  ,  .

Модели теплообмена в одежде для исследований и применения

Труды 11-й Международной конференции по эргономике окружающей среды

2005

Швеция

Лундский университет

(стр. 

90 7 7

 – 7,0073 – 900

Подтверждение значений изоляции манекенов при испытаниях на износ

Протоколы Четвертого международного совещания по тепловым манекенам

2001

Lerchenfeldstrasse, Switzerland

Швейцарские федеральные лаборатории по испытанию и исследованию материалов

(стр.

1

5

). .

Использование тепловых манекенов в соответствии с международными стандартами

Протоколы Шестого международного совещания по тепловым манекенам и моделированию

2006

Хунг Хом, Гонконг

Гонконгский политехнический университет

,  ,  .

Может ли жилет обеспечить 83 clo?—пересмотренный метод серийного расчета

Proceedings of the Fourth European Conference on Protective Clothing

2009

Арнем, Нидерланды

.

Расчет теплоизоляции одежды из манекен-теста

,

Meas Tech

,

2008

, том.

51

 (стр. 

428

35

),  ,  .

Модель физиологии и комфорта человека для оценки сложных тепловых сред

36

 (стр. 

691

9

),  ,  , и др.

Реакция температуры кожи и тела на частичное и общее нагревание и охлаждение тела

,

J Therm Biol

,

2004

, vol.

29

(стр.

549

58

)

ISO 15831)

ISO 15831

,

Одежда — физиологические эффекты — измерение теплоизоляции с помощью термального маникена

,

2004

Женева, Швейцария

ISO

ISO 9920

,

Эргономика тепловой среды — оценка теплоизоляции и паронепроницаемости комплекта одежды

,

2007

Женева, Швейцария

холодового стресса при использовании требуемой теплоизоляции одежды (IREQ) и локального охлаждающего эффекта

2007

Женева, Швейцария

ISO

,  ,  , et al.

Сравнение тепловых манекенов разной формы и размера тела

,

Eur J Appl Physiol

,

2004

, том.

92

 (стр. 

683

8

),  ,  , и др.

Расчет изоляции одежды серийным и глобальным методами: влияние IREQ на выбор одежды и тепловые реакции на холоде

13

 (стр. 

103

16

),  ,  , и др.

Валидация изоляции одежды, оцененная глобальными и серийными методами

22

 (стр. 

184

98

).

Дыхательные тепловые манекены для оценки внутренней среды: важные характеристики и требования

92

 (стр. 

710

3

).

Анализ двух методов расчета общей изоляции

Материалы Европейского семинара по тепловым испытаниям манекенов в Национальном институте трудовой жизни.стр.

,

1997

(стр.

17

22

),  .

Распределение температуры кожи человека в состоянии покоя

,

Arch Sci Physiol

,

1973

, vol.

27

 (стр.

A385

93

),  ,  . ,  ,  .

Теплоизоляция защитной одежды от холода: статические и динамические измерения на подвижном термоманекене

Труды 11-й Международной конференции по эргономике окружающей среды

2005

Швеция

Лундский университет

(стр.

99

102

),  ,  , и др.

Измерение теплоизоляции одежды с использованием различных методов управления манекеном, сравнительный анализ методов расчета

В материалах Седьмого Международного совещания по термоманекенам и моделированию

2008

Португалия

Университет Коимбры

,  ,  .

Измерения изоляции одежды на тепловом манекене, работающем в режиме регулирования теплового комфорта: сравнительный анализ методов расчета

,

Eur J Appl Physiol

,

2008

, том.

104

 (стр. 

679

88

).

Опыт измерения манекенов в ITF Lyon

Материалы европейского семинара по тепловым испытаниям манекенов в Национальном институте трудовой жизни. стр.

,

1997

(стр.

30

7

),  .

Оценка жилета с электрообогревом (EHV) с использованием теплового манекена в холодных условиях

,

Ann Occup Hyg

,

2010

, vol.

54

 (стр.

117

24

),  ,  , и др.

Сравнение параллельных и последовательных методов определения изоляции одежды

,

J ASTM Int

,

2008

, vol.

5

,  ,  , и др.

Тепловые ощущения и модели комфорта для неоднородных и переходных сред. Часть I: локальное ощущение отдельных частей тела

,

Build Environ

,

2010

, том.

45

 (стр. 

380

8

),  ,  , и др.

Тепловые ощущения и модели комфорта для неоднородных и переходных сред.Часть II: местный комфорт отдельных частей тела

,

Build Environ

,

2010

, том.

45

 (стр. 

389

98

)

© The Author 2011. Опубликовано Oxford University Press от имени Британского общества гигиены труда

Microsoft Word — 235_0_art_1_jlmwac.

doc

%PDF-1.4 % 1 0 объект >поток iText 4.2.0 от 1T3XTAcrobat PDFMaker 6.0 для Word2022-03-07T23:50:29-08:002007-07-23T09:33:11-04:002022-03-07T23:50:29-08:00uuid:5eca7ac5-6bbd -4f30-8a36-3f74024f2df2uuid:e5a9ad73-d5ec-4263-b74c-6af341b9610eapplication/pdf

  • Microsoft Word — 235_0_art_1_jlmwac.документ
  • конечный поток эндообъект 2 0 объект > эндообъект 3 0 объект >поток xWɎ[email protected]` ᓃ%c|vb4J(nQ3 ˧3b(@pX−r{OgYoZ&W6VQ^My!j]AѦai — 5_5J]g».
  • Добавить комментарий

    Ваш адрес email не будет опубликован.